0 引 言
CMOS" target="_blank">CMOS電荷泵鎖相環(huán)以其高速、低抖動(dòng)、低功耗和易集成等特點(diǎn)，已廣泛用于接收機(jī)芯片、時(shí)鐘恢復(fù)電路中，如圖l所示，電荷泵對(duì)整個(gè)電荷泵鎖相環(huán)性能具有關(guān)鍵的作用，如果電荷泵的充放電電流能夠在很大的輸出電壓范圍內(nèi)具有高精度的匹配，在PLL鎖定某個(gè)頻率時(shí)，LPF提供給VCO的控制電壓將是一個(gè)常數(shù)，它將顯著降低VCO輸出頻率的抖動(dòng)，提高VCO的相位噪聲特性，并且VCO可以具有很大的調(diào)諧范圍。
l 傳統(tǒng)電荷泵工作機(jī)制
傳統(tǒng)電荷泵結(jié)構(gòu)如圖2所示。
它主要由兩個(gè)受控開(kāi)關(guān)的電流源組成，通過(guò)PFD比較Fref和Fdiv的相位，如果Fref相位超前于Fdiv，則輸出UP為高電平，DN為低電平，Iup給LPF電容充電，使得VC0的控制電壓上升，控制VCO的輸出信號(hào)頻率升高；如果Fdiv相位超前于Fref，則輸出uP為低電平，DN為高電平，LPF電容通過(guò)Idown。放電，使得VCO的控制電壓下降，控制VCO的輸出信號(hào)頻率降低；如果Fref和Fdiv的相位相同，PLL達(dá)到鎖定狀態(tài)，則UP和DN信號(hào)控制充放電電流源同時(shí)打開(kāi)或關(guān)閉，具體工作狀態(tài)如表1所示。
在電路鎖定狀態(tài)，為了消除PFD的死區(qū)，電荷泵的充放電電流源在每個(gè)周期需要同時(shí)打開(kāi)一段時(shí)間，如果這兩個(gè)電流源的電流大小不精確匹配，假設(shè)Iup大于Idown，則將有Iup。減去Idown大小的電流為L(zhǎng)PF電容充電，使得VCO的控制電壓升高，繼而使得VCO的輸出頻率發(fā)生變化，降低了輸出時(shí)鐘的噪聲性能。而在電荷泵的充放電電流同時(shí)關(guān)閉時(shí)，由于MOS管開(kāi)關(guān)的源極和漏極寄生電容以及溝道反型層中存儲(chǔ)了電荷，導(dǎo)致電荷注入到IPF的電容上，從而引起VCO輸出頻率的變化，克服電荷共享最有效的方法是在充放電開(kāi)關(guān)斷開(kāi)時(shí)用單位增益運(yùn)放將輸出電壓復(fù)制到電流源漏端。由電荷泵的非理想特性導(dǎo)致的開(kāi)關(guān)時(shí)間延時(shí)、充放電電流失配和電荷注入引起的PLL輸出信號(hào)的相位偏差為：
式中：△Ton為充放電電流源同時(shí)打開(kāi)時(shí)間；Tref為參考時(shí)鐘信號(hào)周期；△i為電荷泵的失配電流；Icp。為電荷泵充放電電流；△td為電荷泵開(kāi)關(guān)延時(shí)時(shí)間。式(1)表明，在參考頻率固定時(shí)，可以通過(guò)減小失配電流和縮短開(kāi)關(guān)同時(shí)打開(kāi)時(shí)間來(lái)誠(chéng)小輸出信號(hào)的相位誤差，而△Ton需要用來(lái)克服PFD的死區(qū)，因此，充放電電流的匹配程度對(duì)電荷泵的主要性能影響很大，提高充放電電流的匹配特性在設(shè)計(jì)電荷泵時(shí)需要著重考慮。
2 新型電荷泵設(shè)計(jì)
圖3為本文提出的新型電荷泵結(jié)構(gòu)，其中M1～M12構(gòu)成一個(gè)一級(jí)的軌到軌運(yùn)算放大器，M1和M2構(gòu)成這個(gè)運(yùn)算放大器的P管輸入極，M3和M4構(gòu)成N管輸入級(jí)，M7～M12構(gòu)成運(yùn)放的電流求和電路，將差分輸入產(chǎn)生的小信號(hào)電流轉(zhuǎn)換成單端的電壓輸出，M15～M18構(gòu)成這個(gè)運(yùn)算放大器的第二級(jí)，M16的漏極接到：M1的柵極構(gòu)成單位負(fù)反饋，因此可以保證M。和M2的柵極具有相同的電壓，也就是說(shuō)M15和M19具有相同的漏極電壓，M17和M21也具有相同的漏極電壓。M15和M18的柵極分別接到最低電位和最高電位，使這兩個(gè)管子都工作在深線(xiàn)性區(qū)，所以M15～M18這條支路始終有電流，電流大小為：
這個(gè)電流并不受UP和DN的信號(hào)狀態(tài)影響。A，B在UP和DN同時(shí)為低電平時(shí)分別為高電平和低電平，否則為低電平和高電平。假設(shè)：
下面分析這個(gè)電荷泵的四種工作狀態(tài)：
(1)狀態(tài)1：UP為高電平，DN為低電平，電荷泵為L(zhǎng)PF充電開(kāi)關(guān)管M20打開(kāi)，M22關(guān)閉。由于運(yùn)算放大器的存在，M15和M19的三個(gè)端口都處在相同的電位，因此I19＝aI15電荷泵以aI15大小的電流對(duì)LPF電容充電。
(2)狀態(tài)2：UP為低電平，DN為高電平，LPF通過(guò)電荷泵放電開(kāi)關(guān)管M20關(guān)閉，M22打開(kāi)。由于運(yùn)算放大器的存在，M17和M21的三個(gè)端口都處在相同的電位，因此I21＝aI17泵以aI17大小的電流對(duì)LPF電容放電。
(3)狀態(tài)3：UP，DN同時(shí)為高電平，LPF輸出電壓保持穩(wěn)定開(kāi)關(guān)管M20，M22同時(shí)打開(kāi)。在正常工作狀態(tài)下，因?yàn)檫\(yùn)放的存在，使得I21＝aI17，I19＝aI15，而I17＝I15，因此I21＝I19。M19中的電流全部從M21中流到地，因此LPF電容電壓保持不變。
(4)狀態(tài)4：UP，DN同時(shí)為低電平，LPF輸出電壓保持穩(wěn)定開(kāi)關(guān)管M20，M22同時(shí)關(guān)閉，此時(shí)A，B分別為高電平和低電平，控制開(kāi)關(guān)管M21，M22同時(shí)打開(kāi)，因此M19和M21的漏極電壓都為L(zhǎng)PF上的電容電壓，克服了電荷共享。
本結(jié)構(gòu)還可以輕易地實(shí)現(xiàn)充放電電流的數(shù)字控制，如圖3框內(nèi)所示，假設(shè)：
則可以通過(guò)2個(gè)比特控制充放電電流的三種可能(另一種充放電電流的可能為0 mA)，分別為：aIref，βIref，(α+β)Iref，這在PLL的設(shè)計(jì)中具有實(shí)際意義，因?yàn)槌浞烹婋娏鞯拇笮≈苯佑绊慞LL的帶寬口，因此可以根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整電荷泵的充放電電流來(lái)調(diào)整PLL的帶寬，實(shí)現(xiàn)帶寬可數(shù)字控制的PLL系統(tǒng)。
3 仿真結(jié)果
電荷泵電路采用SMIC 0.18μmC2MOSRF工藝庫(kù)設(shè)計(jì)，充放電電流為0.4 mA，基于(2adence SpectreRF仿真得到充放電電流隨輸出電壓變化的曲線(xiàn)如圖4所示，可以看到，輸出電壓在0.3～1.62 V內(nèi)，充放電電流最大失配率小于O.1％，電流絕對(duì)值偏移率小于0.6％。
在UP高電平比DN高電平多50 ns，CP接100 pF負(fù)載電容時(shí)仿真得到圖5所示電荷泵充電效果曲線(xiàn)。
在UP高電平比DN高電平少50 ns，CP接100 pF負(fù)載電容時(shí)仿真得到圖6所示電荷泵放電效果曲線(xiàn)。
從仿真效果曲線(xiàn)可以看出，電荷泵輸出電壓只在狀態(tài)1和狀態(tài)2時(shí)才發(fā)生改變，輸出電壓變化平穩(wěn)，無(wú)抖動(dòng)，在狀態(tài)3和狀態(tài)4時(shí)，輸出電壓保持不變。
4 結(jié) 語(yǔ)
提出一種新型的電荷泵結(jié)構(gòu)，電路采用軌到軌(rail-to-rail)的運(yùn)算放大器來(lái)保證充電電流和放電電流的精確復(fù)制,采用SMIC O.18μm CMOSRF工藝設(shè)計(jì)的實(shí)際電路仿真結(jié)果表明，該結(jié)構(gòu)在很大的電壓范圍內(nèi)具有充放電電流精確匹配的特性，消除了傳統(tǒng)電荷泵存在的非理想特性，并且容易實(shí)現(xiàn)充放電電流的數(shù)字控制，從而實(shí)現(xiàn)PLL帶寬的數(shù)字控制，對(duì)PLL的設(shè)計(jì)具有實(shí)際意義。