《電子技術(shù)應(yīng)用》
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一種有源鉗位反激式超級(jí)電容均壓方法
2014年電子技術(shù)應(yīng)用第5期
  汪玉鳳1,張東宇1,張志強(qiáng)2
1.遼寧工程技術(shù)大學(xué) 電氣與控制工程學(xué)院,遼寧 葫蘆島125105;2.國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司阜新供電公司,遼寧 阜新123000
摘要: 串聯(lián)超級(jí)電容組中單體間的電壓不均衡會(huì)造成超級(jí)電容使用壽命縮短以及系統(tǒng)能效降低。針對(duì)傳統(tǒng)反激式電壓均衡電路開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力大、功率損耗大等問(wèn)題,介紹了一種基于有源鉗位的反激變換器串聯(lián)超級(jí)電容儲(chǔ)能組高效電壓均衡方法。有源鉗位電路實(shí)現(xiàn)了零電壓開(kāi)關(guān),大大降低了功率損耗。分析了電路電壓均衡原理及均壓實(shí)現(xiàn)方法。對(duì)3個(gè)超級(jí)電容單體串聯(lián)組成的串聯(lián)儲(chǔ)能系統(tǒng)進(jìn)行了仿真和試驗(yàn)驗(yàn)證,結(jié)果證明了該電壓均衡方法的可行性及有效性。
中圖分類號(hào): TM53
文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A
文章編號(hào): 0258-7998(2014)05-0068-04
An active clamp flyback converter equalizer for series-connected supercapacitor string
Wang Yufeng1,Zhang Dongyu1,Zhang Zhiqiang2
1.Faculty of Electrical and Control Engineering,Liaoning Technical University,Huludao 125105,China;2.Fuxin Power Supply Company of Liaoning Power Co. Ltd.,F(xiàn)uxin 123000,China
Abstract: In series-connected supercapacitor strings,supercapacitor monomer voltage imbalance can lead to premature deterioration of modules, such as life span and energy efficiency. According to the problem in conventional flyback voltage equalization circuit, such as the higher voltage stress of switch and higher power loss, this paper proposes a high efficiency supercapacitor equalizer using flyback converter with active clamp for series-connectedsupercapacitor strings. The active clamp circuit is used as an auxiliary circuit to achieve zero voltage switching(ZVS) .The operational principle, theoretical analysis, design consideration, and implementation method are presented. The simulation and experiment equalization test was performed for 3series-connected supercapacitotor. The results verify the feasibility and effectiveness of the proposed circuit.
Key words : voltage equalizer;supercapacitor;active clamp;zero voltage switching(ZVS)

  超級(jí)電容作為一種雙電層電容,因其具有瞬時(shí)提供大功率、充放電速度快、使用壽命長(zhǎng)、工作環(huán)境溫度寬、充放電次數(shù)多等特性,已廣泛應(yīng)用于電力系統(tǒng)功率補(bǔ)償設(shè)備及混合動(dòng)力汽車(chē)中[1-3]。

  由于在串聯(lián)過(guò)程中各單體間容量偏差、漏電流以及等效串聯(lián)電阻等因素對(duì)超級(jí)電容的影響不容忽視,不同單體會(huì)出現(xiàn)過(guò)充、過(guò)放等現(xiàn)象[4]。為了有效利用超級(jí)電容,需采用均衡電路的方法減小或消除單體的不均衡。

  目前已有很多電壓均衡方法,主要分為兩大類:耗散型和非耗散型。耗散型[5]均衡方法包括并聯(lián)分流電阻法、并聯(lián)穩(wěn)壓二極管法。其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于實(shí)現(xiàn)且無(wú)需控制;缺點(diǎn)是損耗大、效率低。非耗散型均衡方法優(yōu)點(diǎn)是能量轉(zhuǎn)換效率高、均衡速度快;缺點(diǎn)是由于加入了一些電子元器件,不僅增加了電路的復(fù)雜性,也使系統(tǒng)在控制上產(chǎn)生了一定難度。在眾多MIC方法中,反激式DC-DC變換器[6-8]因結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單而被廣泛使用。但開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力較高,硬開(kāi)關(guān)造成系統(tǒng)功率損耗增加。

  本文采用一種新型有源鉗位反激式超級(jí)電容串聯(lián)儲(chǔ)能組均衡方法,有源鉗位拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)解決了開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力高、功率損耗大的問(wèn)題。

1 均衡器拓?fù)潆娐?/strong>

 

001.jpg

  本文介紹的有源鉗位反激式電壓均衡器拓?fù)淙鐖D1所示。由鉗位電容Cc1和輔助開(kāi)關(guān)Sa構(gòu)成的有源鉗位電路與變壓器初級(jí)繞組相連。N個(gè)串聯(lián)超級(jí)電容單體分別與變壓器N個(gè)次級(jí)繞組相連,變壓器變比稍大于Vin/N。磁化電感Lm、漏電感Lr與鉗位電容Cc1實(shí)現(xiàn)諧振,主開(kāi)關(guān)為Sw,D1…DN為輸出整流二極管,Ca、Cw分別為開(kāi)關(guān)Sa、Sw的寄生電容。

2 均衡原理

  本文介紹的有源鉗位反激式均衡器在一個(gè)工作周期內(nèi)分為6個(gè)工作模態(tài)。

002.jpg

  模態(tài)Ⅰ(t0≤t<t1):主開(kāi)關(guān)Sw導(dǎo)通、輔助開(kāi)關(guān)Sa關(guān)斷,如圖2(a)所示。電感電流iL流過(guò)變壓器初級(jí)繞組呈線性增長(zhǎng),如圖3所示。由于變壓器次級(jí)繞組因整流二極管的存在而無(wú)電流流過(guò),所以磁化能量?jī)?chǔ)存在電感Lm中。經(jīng)過(guò)旁路電流i2對(duì)超級(jí)電容串進(jìn)行充電,直到堆電壓與輸入電壓Vin相等時(shí),停止充電。

  模態(tài)Ⅱ(t1≤t<t2):從t1時(shí)刻開(kāi)始主開(kāi)關(guān)Sw關(guān)斷,如圖2(b)所示。對(duì)主開(kāi)關(guān)Sw的寄生電容Cw進(jìn)行充電,輔助開(kāi)關(guān)Sa的寄生電容Ca通過(guò)電感Lm進(jìn)行放電。當(dāng)電容Ca放電完畢,即進(jìn)入模態(tài)Ⅲ。因Ca、Cw容值小,模態(tài)Ⅱ過(guò)程較為短暫。電感Lm、Lr使電流iL(t)增加,到t2時(shí)刻停止。電感電流iL(t)表達(dá)式如下:

  W~}HDBT}KQY7VLSQH_Y}XMT.png

  模態(tài)Ⅲ(t2≤t<t3):如圖2(c)所示。電感電流iL流過(guò)開(kāi)關(guān)Sa的體二極管。在模態(tài)Ⅱ結(jié)束時(shí),開(kāi)關(guān)Sa的漏源電壓vsa_ds變?yōu)榱?,開(kāi)關(guān)Sa零電壓導(dǎo)通。因此,在電感電流iL變?yōu)榱阒埃_(kāi)關(guān)Sa需導(dǎo)通。漏電感Lr與鉗位電容Cc1開(kāi)始諧振。在模態(tài)Ⅲ到模態(tài)Ⅴ期間,二次側(cè)輸出電壓vL2因電感電流iL的減小而變?yōu)檎?,且每個(gè)變壓器二次側(cè)繞組輸出電壓均相等。因此電流從變壓器流向電壓最低單體,對(duì)其進(jìn)行充電。同時(shí),因超級(jí)電容組電壓高于Vin,超級(jí)電容側(cè)有電流流向電壓源。

  模態(tài)Ⅳ(t3≤t<t4):如圖2(d)所示,在模態(tài)Ⅲ期間,開(kāi)關(guān)Sa導(dǎo)通,電感電流iL反向流動(dòng)。直到開(kāi)關(guān)Sa關(guān)斷或在釋放完電感中儲(chǔ)存的能量之后變壓器次級(jí)繞組電流變?yōu)榱銜r(shí),諧振停止,如圖3所示。為實(shí)現(xiàn)ZVS,儲(chǔ)存在諧振電感Lr的能量需大于寄生電容Cw中的能量,表達(dá)式如下:

  NMKZ_{39CN7}CUYMX]Q8{AV.png

  其中, vsw_ds(t4)為開(kāi)關(guān)Sw的瞬時(shí)電壓,iL(t4)為t4時(shí)刻流過(guò)變壓器初級(jí)繞組的瞬時(shí)電流。vsw_ds(t4)和iL(t4)滿足以下條件:

  R}(6@IAV{REPWTA9(~XL$F3.png

  其中,D為開(kāi)關(guān)Sw的占空比,vL為變壓器初級(jí)繞組電感電壓。在t2時(shí)刻,通過(guò)式(1)可知,電感電流表達(dá)式如下:

  RB_$Y9ZFTC7W(1X~%RQM[]6.png

  其中,開(kāi)關(guān)關(guān)斷后,Lr、Cc1和Ca進(jìn)入諧振狀態(tài)。

  模態(tài)Ⅴ(t4≤t<t5):如圖2(e)所示,當(dāng)電感電流反向流動(dòng)時(shí),開(kāi)關(guān)Sa關(guān)斷,對(duì)主開(kāi)關(guān)Sw的寄生電容Cw進(jìn)行充電,輔助開(kāi)關(guān)Sa的寄生電容Ca通過(guò)磁化電感電流iL進(jìn)行放電。因寄生電容Cw容值小,故該模態(tài)持續(xù)時(shí)間較短。

  模態(tài)Ⅵ(t5≤t<t0):當(dāng)寄生電容放電完畢時(shí),電感電流流經(jīng)開(kāi)關(guān)Sw的體二極管。如圖2(f)所示。此時(shí),開(kāi)關(guān)Sw零電壓開(kāi)通。為實(shí)現(xiàn)ZVS,電感電流iL變?yōu)檎蚯靶鑼?dǎo)通開(kāi)關(guān)。為將電容Cw的儲(chǔ)能完全釋放,模態(tài)Ⅴ、模態(tài)Ⅵ的持續(xù)時(shí)間td需要滿足下式:

  K(`%3HQ_D1Z(R33F)W520]J.png

003.jpg

  如果td過(guò)短,模態(tài)Ⅵ便會(huì)消失,導(dǎo)致不能實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)關(guān)。如圖3所示,在vsw_gs變高之前,電壓vsw_ds變?yōu)榱悖瑢?shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)關(guān)。當(dāng)vsw_ds變?yōu)閂in-vL時(shí),鉗位電容Cc1吸收電感電流iL。由于電感電流流進(jìn)鉗位電容中,開(kāi)關(guān)Sw不會(huì)出現(xiàn)浪涌電壓。

3 仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

  各個(gè)元器件參數(shù)如下:磁芯PC40、Lr=5.6 μH、Lm=5.6 μH、Sw、Sa為IRF 540,Ron=77 mΩ、Cw=Ca=50 pF、Cc1=0.11 μF、D1~D3為肖特基二極管,TO220,VD=0.36 V。電容單體容量為300 F,額定電壓為2.7 V。變壓器變比設(shè)置為12:5,工作頻率和占空比分別固定為60 kHz和34%,Vin設(shè)置為9 V。

004.jpg

  實(shí)驗(yàn)時(shí)3個(gè)超級(jí)電容的初始電壓分別為1.53 V、1.8 V、2.48 V。圖4給出了按照實(shí)驗(yàn)參數(shù)仿真得到實(shí)驗(yàn)結(jié)果。從圖中可以看出大約在38 min時(shí),3個(gè)超級(jí)電容的電壓相等,約為1.9 V。

005.jpg

  圖5給出了工作過(guò)程主要波形。圖5(a)為驅(qū)動(dòng)電壓波形vsw_gs,圖5(b)為電感電流波形。當(dāng)主開(kāi)關(guān)管Sw導(dǎo)通時(shí),電感電流呈線性增加;Sw關(guān)斷時(shí),電感電流流過(guò)鉗位電容Cc1,此時(shí)Cc1與漏感Lr開(kāi)始諧振。

006.jpg

  圖6為傳統(tǒng)型與有源鉗位式均衡過(guò)程的損耗分析仿真圖。仿真過(guò)程采用3個(gè)額定容量為47 F的雙電層電容,電壓分別為3.4 V、2.2 V、3.4 V。由圖6可知,本文介紹的有源鉗位式均衡單體電壓比傳統(tǒng)型電壓高很多,因此能量損耗相對(duì)小很多。對(duì)比250 s~300 s的電壓曲線斜率對(duì)比也可以看出,斜率越大,損耗越大。

  本文介紹了一種帶有源鉗位的反激式電壓均衡器。與傳統(tǒng)反激式方案相比,采用有源鉗位電路的結(jié)構(gòu)大大降低了開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力并實(shí)現(xiàn)了ZVS。實(shí)驗(yàn)結(jié)果證實(shí),該方案與傳統(tǒng)方案相比大大減小了能量損耗。

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