李  駒1，陳  捷2

　　（1.國(guó)網(wǎng)上海市電力公司電力科學(xué)研究院，上海 200437；2.上海電力股份有限公司 外高橋發(fā)電廠有限責(zé)任公司，上海200245）

　　摘  要： 通過(guò)斷口分析、化學(xué)成分、金相組織和剛性系數(shù)的比較得出，造成變電站真空斷路器梅花觸頭彈簧的斷裂是由彈簧絲外表面所存在的機(jī)械損傷引發(fā)裂紋和組織性能的不均勻所致。國(guó)產(chǎn)彈簧在Ni、Mn含量比控制和熱處理工藝方面不及進(jìn)口彈簧材料；進(jìn)口和國(guó)產(chǎn)彈簧在未使用狀態(tài)下，剛性系數(shù)非常接近，經(jīng)過(guò)使用后，國(guó)產(chǎn)彈簧剛性增加，塑韌性下降。

　　關(guān)鍵詞： 觸頭彈簧；剛性系數(shù)；斷裂

0 引言

　　某變電站開關(guān)柜梅花觸頭及觸頭緊固彈簧發(fā)生燒損，如圖1所示。在對(duì)開關(guān)修復(fù)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，該開關(guān)未燒損觸頭有一彈簧發(fā)生斷裂。為確定彈簧的斷裂原因及相關(guān)彈簧性能，該供電公司提供了進(jìn)口觸頭彈簧1根和國(guó)產(chǎn)觸頭彈簧3根，彈簧規(guī)格相同，如圖2所示，彈簧直徑及外徑分別為1 mm及6 mm。進(jìn)口觸頭彈簧未經(jīng)使用（進(jìn)口A），國(guó)產(chǎn)觸頭彈簧分別是燒損觸頭中的彈簧（國(guó)產(chǎn)B燒斷）、未燒損觸頭中斷裂彈簧（國(guó)產(chǎn)B老化）和新彈簧（國(guó)產(chǎn)B新）。

　　對(duì)彈簧相關(guān)性能的分析，采用將進(jìn)口觸頭彈簧A與國(guó)產(chǎn)觸頭彈簧B老化、B新的性能數(shù)據(jù)進(jìn)行比較的方法，得出彈簧材料及工藝的優(yōu)劣評(píng)價(jià)。

1 理化檢驗(yàn)分析

　　1.1 掃描電鏡斷口分析

　　對(duì)B老化斷裂彈簧進(jìn)行了掃描電鏡（SEM）斷口分析。斷口在SEM下具有如下特征：(1)斷口呈韌窩斷口形貌，韌窩花樣約占整個(gè)斷口截面的1/3，見(jiàn)圖3；(2)韌窩形態(tài)顯示斷裂的作用力主要為剪切及撕裂力，見(jiàn)圖4；(3)斷裂自彈簧絲截面外壁向內(nèi)壁發(fā)展；(4)彈簧鍍層存在缺損，該缺損已破壞鍍層，見(jiàn)圖5所示。

　　1.2 化學(xué)成分比較

　　對(duì)進(jìn)口A及國(guó)產(chǎn)B觸頭彈簧進(jìn)行了化學(xué)成分的分析，分析是在去除表面鍍層條件下進(jìn)行的，分析結(jié)果見(jiàn)表1和圖6。

　　由表1和圖6可見(jiàn)，除Mn和Ni元素相差很多之外，進(jìn)口A及國(guó)產(chǎn)B觸頭彈簧其他元素含量相差不多。這兩種彈簧都屬于鉻錳鎳不銹鋼，但國(guó)產(chǎn)B彈簧的Ni含量很低，Mn含量很高，是一種以Mn代替Ni的不銹鋼。Ni是不銹鋼中的重要元素之一，除了可提高耐蝕性外，還是γ相穩(wěn)定劑元素，是不銹鋼中獲得單相奧氏體和促進(jìn)奧氏體相形成的主要元素。由于全球Ni資源緊缺，很多國(guó)家紛紛發(fā)展這種以Mn、N代替Ni的不銹鋼，有研究表明[1]，以Mn代替Ni從獲得奧氏體來(lái)說(shuō)是可行的。Mn有比Ni大的固溶強(qiáng)化效應(yīng)，使錳鋼的機(jī)械性能改善，但Mn不能像Ni那樣促進(jìn)鋼的鈍化，還比較容易促使鉻鋼形成σ相，易導(dǎo)致鋼的脆性。Cr-Mn系不銹鋼具有較高的冷加工硬化率、高的強(qiáng)化系數(shù)等優(yōu)良性能，雖然Mn使鋼的機(jī)械性能改善，但其也易導(dǎo)致鋼的脆性，Mn的數(shù)量以及Cr、Ni、Mn元素之比對(duì)鋼的性能起決定性作用。

　　1.3 彈簧剛性系數(shù)比較

　　采用應(yīng)力（F）－應(yīng)變（ε）作圖法對(duì)國(guó)產(chǎn)B燒斷、B老化、B新彈簧及進(jìn)口A彈簧進(jìn)行剛性系數(shù)分析比較，結(jié)果見(jiàn)圖7。在彈性范圍內(nèi)，國(guó)產(chǎn)B老化彈簧與B燒斷彈簧剛性系數(shù)完全相同，國(guó)產(chǎn)B新與進(jìn)口A彈簧剛性系數(shù)十分接近；前者兩彈簧剛性系數(shù)大于后者。說(shuō)明使用一定時(shí)間后，彈簧的剛性增加，即再發(fā)生同等量的變形需要更大的力，一般而言，材料剛性的增加對(duì)應(yīng)塑韌性的降低，導(dǎo)致材料在受到外力沖擊作用下更容易產(chǎn)生裂紋。

　　1.4 金相組織形態(tài)比較

　　對(duì)進(jìn)口A與國(guó)產(chǎn)B彈簧材料進(jìn)行了金相組織分析比較，見(jiàn)圖8和圖9。兩彈簧金相組織均為回火索氏體，不同的是，后者金相組織保留有明顯的淬火組織的方向性，前者的金相組織均勻且無(wú)方向性。就金相組織形態(tài)而言，國(guó)產(chǎn)B彈簧熱處理不及進(jìn)口A彈簧充分。國(guó)產(chǎn)B彈簧材料的這種組織會(huì)導(dǎo)致局部強(qiáng)度、硬度偏高，熱應(yīng)力集中，在外力的作用下容易在有缺陷部位產(chǎn)生裂紋。

2 分析與結(jié)論

　?。?）國(guó)產(chǎn)B老化彈簧的斷裂系由于彈簧絲外表面所存在的機(jī)械損傷和材料本身組織性能的不均勻所導(dǎo)致。從鍍層損傷的形貌來(lái)看，該機(jī)械損傷在彈簧使用前（如制造或安裝過(guò)程中）就已經(jīng)形成。

　?。?）國(guó)產(chǎn)B彈簧及進(jìn)口A彈簧在作為主要元素的Mn及Ni的含量上存在較大差異，生產(chǎn)商為了降低成本，以大量Mn代替Ni的方式進(jìn)行材料替換，同時(shí)又不注重Cr-Ni-Mn元素含量配比，這種差異是決定進(jìn)口和國(guó)產(chǎn)材料性能及組織優(yōu)劣的關(guān)鍵因素。

　?。?）國(guó)產(chǎn)B彈簧的熱處理不如進(jìn)口A彈簧充分，使得國(guó)產(chǎn)B彈簧材料組織中保留了更多的殘余熱應(yīng)力，使得材料性能不均勻。

　?。?）國(guó)產(chǎn)B和進(jìn)口A彈簧在未使用狀態(tài)下剛性系數(shù)非常接近。而國(guó)產(chǎn)B彈簧材料經(jīng)過(guò)一定時(shí)間使用之后，剛性增大，導(dǎo)致塑韌性降低。

3 結(jié)束語(yǔ)

　　真空斷路器梅花觸頭彈簧的斷裂主要是由于彈簧絲外表面所存在的機(jī)械損傷和材料本身組織性能的不均勻所導(dǎo)致。國(guó)產(chǎn)梅花觸頭彈簧在Ni、Mn含量比控制和熱處理工藝方面不及進(jìn)口彈簧材料；經(jīng)過(guò)使用后，國(guó)產(chǎn)彈簧剛性增加，塑韌性下降。建議在選材用材過(guò)程中，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)和標(biāo)準(zhǔn)要求選擇成分、性能優(yōu)良者，加強(qiáng)備品備件的質(zhì)量驗(yàn)收，確保電力設(shè)備的安全運(yùn)行。

　　參考文獻(xiàn)

　　[1] 王笑天.金屬材料學(xué)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987.