《伺服與運動控制》2012第1期 徐天奇　供稿

　　1.工作機械的運行方式及控制系統(tǒng)構成



　?、俜啪砉げ接勺冾l器驅動實施鋼帶放卷。

　?、诔尚凸げ酵瓿蓻_齒和成型。

　?、垡苿蛹羟衅脚_（以下簡稱移動平臺）完成對齒條的剪切。

　　本文討論的是“移動剪切平臺對齒條的動態(tài)剪切過程及其各影響因素”。

　　1.1移動剪切平臺對齒條的動態(tài)剪切過程

　　⑴齒條的運動

　　齒條的運動速度由成型工步的速度決定。成型工步由變頻器驅動。其速度是一確定值。

　　⑵移動平臺由數(shù)控系統(tǒng)的伺服電機驅動。移動平臺上裝有編碼器和沖切模。由編碼器對齒條的長度進行數(shù)齒計數(shù)。由沖切模實施動態(tài)沖切。

　?、莿討B(tài)沖切

　　①在正常工作時，齒條由成型工步驅動以規(guī)定的速度運行。齒條進入移動平臺后，安裝在移動平臺上的編碼器對齒條的齒數(shù)進行計數(shù)，當計數(shù)信號到達“啟動計數(shù)值”時，數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出伺服電機正向啟動信號。

　　②移動平臺正向移動跟隨齒條運動速度，當計數(shù)信號到達“齒長計數(shù)值”時，此時移動平臺速度已經(jīng)與齒條運動速度相等，系統(tǒng)發(fā)出沖切信號切斷齒條。

　?、垡苿悠脚_正向停止，反向運動回到起點。等待下一次沖切循環(huán)。

　　1.2移動平臺控制系統(tǒng)的構成

　?。?）控制系統(tǒng)主控單元三菱FX1S-20MR。FX1S-20MR負責接收編碼器計數(shù)信號，發(fā)出移動平臺啟動信號，沖切信號，正向停止信號、反向啟動信號。

　　⑵移動平臺的伺服電機是數(shù)控系統(tǒng)中的一個伺服軸。其正向啟動/停止，反向啟動/停止信號由主控單元三菱FX1S-20MR發(fā)送至數(shù)控系統(tǒng)。

　?、蔷幋a器為國產(chǎn)編碼器，每轉32脈沖。對應于齒條是每齒1個脈沖。脈沖信號接入FX1S-20MR。

2.移動平臺的動態(tài)沖切模式分析

　　在編制完成移動平臺的PLC程序和設置伺服電機的相關運行參數(shù)后，對齒條進行了試切。以5條為一組試驗了各運行參數(shù)。其結果是移動平臺運行節(jié)拍符合生產(chǎn)要求，但齒條長度長短不一。試驗了各種參數(shù)仍然沒有得到滿意結果。為此必須對移動平臺的沖切方式及影響沖切精度的各因素進行仔細的分析，找出影響沖切精度的主要原因。

　　2.1移動平臺的動態(tài)沖切模式分析



　　移動平臺的動態(tài)沖切過程如圖2所示：

　?。?）A-B階段：

　　齒條進入移動平臺后，安裝在移動平臺上的編碼器對齒條的齒數(shù)進行計數(shù)，當計數(shù)信號到達“啟動計數(shù)值”時，數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出伺服電機正向啟動信號。

　　移動平臺啟動加速運行，當“齒條行程”與“移動平臺行程”之差=跟隨行程，即圖2的B點，系統(tǒng)發(fā)出計數(shù)完成信號（已經(jīng)達到標準剪切長度）。

　?。?）B-G階段：

　　移動平臺繼續(xù)加速運行，齒條也繼續(xù)運行，這一階段移動平臺速度尚未到達齒條運動速度，兩者之間有相對移動。這一階段產(chǎn)生的相對移動即“剪切長度誤差”

　?。?）B-C階段：

　　速度跟隨階段。目的是讓移動平臺速度達到齒條速度，使兩者速度完全相等。

　?。?）C-D階段。在C點發(fā)出沖切啟動信號。由于電氣機械的延遲約200ms，實際在D點位置切斷齒條。

　　（5）D-E階段。

　　在E點位置編碼器計數(shù)清零。由于沖切的震動會引起編碼器誤動作發(fā)出脈沖。為消除該影響，因此延遲到E點才發(fā)出清零脈沖。所以從B點---E點這一區(qū)間齒條與移動平臺的相對運動（盡管很?。]有受到編碼器的計數(shù)監(jiān)視。（實際試驗中，在B點就發(fā)出清零信號剪切長度最整齊就是因為齒條運動全程受到監(jiān)視。）

　　不管震動脈沖是正，負都在E點被清掉。

　　但在E—F階段還出現(xiàn)震動脈沖，就可能出現(xiàn)兩種情況：

　?、僬}沖-------出現(xiàn)短齒。

　?、谪撁}沖------出現(xiàn)長齒。

　?。?）E-F階段。計數(shù)器清零---移動平臺正向停止階段。這一階段要保證清零完成再正向停止。在該階段出現(xiàn)過清零時間延遲到正向停止點出現(xiàn)正常計數(shù)脈沖被清零從而出現(xiàn)“長齒”的現(xiàn)象。

2.2移動平臺動態(tài)沖切的PLC程序

　　根據(jù)對移動平臺動態(tài)沖切模式的分析，編制了運動部分的PLC程序：



　　第0步為設置“濾波系數(shù)”，提高計數(shù)口X0接收計數(shù)信號的頻率。

　　第6步以X0為接收編碼器計數(shù)信號口。計數(shù)器C1為齒條長度齒數(shù)計數(shù)。C3為移動平臺啟動計數(shù)。

　　第14步計數(shù)器C3到位，發(fā)移動平臺啟動信號（Y0）

　　第35步計數(shù)器C1到位，延時T201時間后發(fā)沖切指令（Y5）

　　第37步計數(shù)器C1到位，延時T202時間后發(fā)計數(shù)器清零指令。

　　2.2影響剪切長度精度的因素

　　基于對移動平臺的動態(tài)沖切模式分析，歸納出影響剪切長度精度的因素如下；

　?。?）編碼器脈沖信號

　　（2）同步?jīng)_切-----在沖切時，如果移動平臺與齒條有相對運動，則沖切長度無法保證。為了實現(xiàn)同步?jīng)_切必須調整跟隨時間，即圖2中的C-D階段和PLC程序中的T201。

　?。?）伺服電機加速時間

　　3.對影響沖切精度諸因素的進一步分析和優(yōu)化

　　3.1編碼器脈沖信號的影響

　　編碼器脈沖信號-----編碼器脈沖信號是控制移動平臺運動和發(fā)出沖切信號的基礎。如果有干擾信號竄入計數(shù)器，則沖切長度變短。如果漏掉了編碼器脈沖信號，則沖切長度變長。因此在分析沖切齒條長度時，如果齒條過長過短，都首先判斷是計數(shù)脈沖不正常。

　　齒條機配置的編碼器為國產(chǎn)編碼器，特地為齒條機配置。

　　每轉32脈沖，對應為每齒1脈沖。

　　齒條齒距=6mm。當齒條速度=13000mm/分，其對應的脈沖頻率=36HZ，而PLC常規(guī)接口可接受的信號頻率=25HZ，因此不能直接使用常規(guī)接口。

　?。?）使用高速計數(shù)器

　　三菱FX1SPLC具備高速計數(shù)器功能。為此首先使用單相高速計數(shù)器C235，但是高速計數(shù)器C235很容易受干擾，當編碼器信號接入高速計數(shù)器后，在PLC監(jiān)視畫面上觀察到一旦編碼器旋轉，計數(shù)器數(shù)據(jù)立即紊亂。即使編碼器不轉，計數(shù)器數(shù)值也無規(guī)律增加，顯然是受到干擾。（接線不規(guī)范也會加劇干擾，現(xiàn)場接線曾經(jīng)發(fā)生未使用接線端子而干擾加劇的現(xiàn)象，改用接線端子后，干擾減少。）

　　使用雙相高速計數(shù)器C251，干擾的影響大大減少。但是也不穩(wěn)定。某一時間段計數(shù)穩(wěn)定。某一時間段計數(shù)不穩(wěn)定。由于PLC控制器和數(shù)控伺服系統(tǒng)及變頻器同裝于一臺控制柜內。數(shù)控伺服系統(tǒng)及變頻器對PLC顯然是有嚴重干擾。經(jīng)過多次試驗后，放棄了使用高速計數(shù)器方案。

　?。?）使用普通計數(shù)器

　　使用普通計數(shù)器要解決如何提高接收信號頻率的問題。其方法之一是縮短輸入信號的濾波時間。三菱PLC具備縮短輸入信號的濾波時間的功能，其方法是向D8020設置數(shù)字。如圖3PLC程序第0步。通過這一方法，可以將接受信號頻率提高到50HZ。

　　這樣就可以滿足齒條的運行速度要求。但是輸入信號的濾波時間不能夠設置過小，設置過小其抗干擾能力就降低。必須摸索應該最佳數(shù)據(jù)。其數(shù)據(jù)D8020=3-5

　　在現(xiàn)場中對編碼器的抗干擾做了如下措施：

　?、倬幋a器屏蔽線接地。

　?、趩为毚┙饘俟?。

　3.2加速時間

　　動態(tài)剪切的最重要階段是移動平臺的加速跟隨階段，即圖2中的A-G階段。在論述這一階段前必須先給出相關的運動參數(shù)。

　　（1）相關運動參數(shù)

　?、冽X條長度------以齒數(shù)表示。如200齒。

　?、邶X距L-----------單位mm。

　　③跟隨齒數(shù)N（距離）-----預留的一段行程，在該行程內，移動平臺加速達到齒條運行速度。

　?、荦X條運行速度V----mm/秒

　?、菁铀贂r間T-----移動平臺加速到齒條速度的時間

　　(2)“行程差”和“加速時間”計算

　　在加速階段：

 



　　根據(jù)式1和圖2，加速時間T決定了加速階段的行程差，從理論上分析，只要精細的調整加速時間，可以在“行程差=跟隨距離”的同一時間點，使移動平臺的速度=齒條速度。

　　在實際調試時，先根據(jù)式2確定跟隨齒數(shù)（距離）；再根據(jù)式3精確調整加速時間。其原則上在移動平臺總行程范圍內盡可能延長加速段，其原因是加速時間越長，加速越平穩(wěn)，避免加速時間太短引起的加速振蕩，從而影響同步速度的平穩(wěn)。

　　3.3計數(shù)器清零時間

　　計數(shù)器清零時間----在多次沖切過程中觀察到，齒條總長度經(jīng)常短1-2個齒。發(fā)生短齒必然是有非正常的脈沖進入。這多出來的脈沖是那一環(huán)節(jié)產(chǎn)生的呢？經(jīng)過試驗和比較，發(fā)現(xiàn)在動態(tài)沖切時，沖切產(chǎn)生較大的機械振動，而編碼器和沖切模具都裝在移動平臺上，沖切振動引起編碼器抖動有時會發(fā)出1個脈沖信號。這個脈沖信號被計入正常計數(shù)值，所以導致齒條長度短1齒。

　　為了消除這一影響。必須將計數(shù)器的清零點安排沖切完成后

　　再延長一個時間段，即圖2中的“E”點。這樣即使有振動脈沖進入計數(shù)器，也在“E”點被清除。從“E”點開始重新進行下一循環(huán)的計數(shù)。（從理論上分析，計數(shù)器的清零點應該安排在“G”點，即當前計數(shù)值一到達，立即清零。進入下一循環(huán)的計數(shù)）

　　在PLC程序中，計數(shù)器清零時間為T202。計數(shù)器清零時間必須反復試驗以獲得最佳值。

　　4實驗結果及關鍵因素

　　4.1防干擾措施及實驗步驟

　　為了排除電磁干擾波的影響，采取了如下措施：

　?。?）將PLC控制器移出控制柜，單獨給PLC供AC220V電源，PLC接地。將PLC完全封閉在另一金屬柜內。使PLC部分完全獨立。排除干擾的影響。

　?。?）齒條運行速度=13米的實驗

　　相關參數(shù)跟隨齒數(shù)=10，加減速模式：直線加減速。

　　加減速時間360—400ms，

　　剪切結果：多數(shù)長度=1015-1022，偏長4-10mm。

　　調節(jié)伺服電機加減速時間，有效果，但是調到最好狀態(tài)也是偏長4-10mm。在同一組參數(shù)下，長短不一。即使有幾組切得長度一樣。也是偏長。

　?。?）齒條運行速度=8米的實驗

　　相關參數(shù)跟隨齒數(shù)=7，加減速模式：直線加減速。

　　加減速時間300--360ms

　　剪切結果：多數(shù)長度=1015-1022，偏長4-10mm。一組中也有1-2根偏短5mm。

4.2對實驗結果分析

　　使用各種參數(shù)對移動平臺的動態(tài)沖切進行了實驗，但沖切效果仍然很差。在同一組參數(shù)下，沖切齒條長度長短不一。實驗結果如表1

　　表1動態(tài)沖切實驗記錄

　　從表1的實驗數(shù)據(jù)看，調節(jié)加速時間有效果，當加速時間逐漸變小時，剪切齒條長度逐漸逼近標準長度，但是無法達到標準值。而且一組齒條長短不一。在影響沖切精度的諸因素中，已經(jīng)排除了干擾的影響和漏計脈沖的影響（降低了運行速度），而且加速時間，同步跟隨時間，清零時間都已經(jīng)反復調節(jié)并處于受控狀態(tài)。但沖切長短數(shù)據(jù)結果是如此分散。那么必定有一“不受控因素”或“隨機因素”在起作用。

　　5尋找關鍵因素

　　5.1延遲時間的影響

　　再一次分析“移動平臺的動態(tài)沖切模式”并仔細觀察實際的沖切過程，發(fā)現(xiàn)移動平臺的啟動存在延遲------即從PLC發(fā)出啟動信號到移動平臺實際啟動，有120ms左右的延遲時間。

　　齒條機的控制系統(tǒng)由“PLC+NC”構成，在PLC---NC之間信號傳遞過程及時間如下：

　　⑴PLC負責接收計數(shù)信號，經(jīng)過運算后發(fā)出移動平臺啟動信號，“PLC的掃描周期+輸出延遲”約20ms。

　?、茊有盘柋凰腿霐?shù)控系統(tǒng)并處理，這段時間約60ms。

　　⑶數(shù)控控制器發(fā)出伺服軸啟動信號經(jīng)過總線送入“伺服驅動器。”這段時間約40ms

　　因此，總延遲時間約100-120ms。這段時間是由系統(tǒng)硬件性能所決定，不受控制。

　　而在這段延遲時間內，（當齒條以13000mm/分速度運行）齒條已經(jīng)運動了29mm左右。

　　在圖2所示的動態(tài)沖切模式中，0-A階段就是延遲階段。

　　而行程差計算公式必須修正為：



　　在齒條機控制系統(tǒng)中，由于延遲時間不是一個穩(wěn)定的值，所以其大大影響了齒條沖切精度。

　　5.2整改措施及效果

　　為了減少延遲時間的影響，采取了如下措施：

　　⑴更換移動平臺驅動系統(tǒng)，由PLC直接控制該驅動系統(tǒng)。減少中間信號的傳遞環(huán)節(jié)。

　?、平档妄X條運行速度。

　　經(jīng)過以上處理后，移動平臺的動態(tài)剪切精度得到保證。

　　6.結束語：

　　動態(tài)沖切不同于靜態(tài)沖切。在靜態(tài)沖切中100ms的延遲時間不會對沖切精度有任何影響，而在動態(tài)沖切中，延遲時間就成為影響剪切精度的主要因素。保持移動平臺與齒條的同步運行也是動態(tài)剪切的基礎。