摘要：輸油泵是油庫生產(chǎn)運行中主要能耗設(shè)備。由于泵的特性和管路特性不匹配，在實際運行中需要根據(jù)運行工況控制輸油泵出口閥門的開度來調(diào)節(jié)流量，以滿足生產(chǎn)工藝的需要。這種流量調(diào)節(jié)方式在輸油泵出口閥門前后產(chǎn)生較大的泵管壓差，大量的能源消耗在泵出口閥前后，造成能源的浪費。在南一油庫6KV/630KW的 KDY750-75×4型輸油泵機組上推廣應(yīng)用了一套利德華福公司生產(chǎn)的高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)，實現(xiàn)了通過改變輸油泵的轉(zhuǎn)速進行不同的工況調(diào)節(jié)，消除泵管壓差而產(chǎn)生的節(jié)流損失，降低了輸油單耗，節(jié)約了電能，改善了工藝。
一、問題的提出
大慶油田南一油庫主要接收油田兩大主力采油廠——采油一廠、采油二廠來油，總儲量50×104m3，裝備有5臺輸油泵機組。輸油泵機組的主要技術(shù)參數(shù)見表1。
由于輸油泵和輸油管道的特性不匹配（在泵選型過程，不可能選擇到完全與管路特性匹配的輸油泵），在不同的實際運行工況下，需通過調(diào)節(jié)輸油泵出口閥門來調(diào)節(jié)流量，據(jù)統(tǒng)計5臺輸油泵在單泵、雙泵、三泵并聯(lián)運行，三種不同運行狀況下，輸油泵閥門出口最大開度不超過10%（超過10%開度時易造成成輸油泵電機超過額定電流而導(dǎo)致電機超負荷運行）。造成在輸油泵出口閥門的前后存在著較大的泵管壓差，泵出口閥門節(jié)流損失了大量的能源，輸油泵做了大量的無用功，縮短了輸油泵機組的維護周期和使用壽命，不同運行工況下輸油泵出口閥門前后泵管壓差統(tǒng)計情況如表2所示。
注：上表中數(shù)據(jù)以南一油庫2002年實際運行工況數(shù)據(jù)統(tǒng)計，表中數(shù)據(jù)為平均值。
由表2可見，南一油庫輸油泵在單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)幾種匹配運行模式下，泵出口閥前后約平均有1.2Mpa、0.7Mpa、0.4Mpa的節(jié)流損失。在泵出口閥門前后，三種工況下（單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)）由于泵出口閥節(jié)流而產(chǎn)生的節(jié)流損失為：
N損i=0.278P損iQi
式中： N損i：不同工況下的閥門節(jié)流損失功率，KW
P損i：不同工況下的閥門節(jié)流損失壓力，Mpa
Qi：不同工況下單泵的排量，m3/h
N損1=0.278×1.2×750=250KW 250KW/630KW=39.7%
N損2=0.278×0.7×700=136KW 36KW/630KW×100%=21.6%
N損3=0.278×0.4×640=71KW 71KW/630KW×100%=11.3%
由上面計算可知，單泵、雙泵并聯(lián)、三泵并聯(lián)三種工況下，由于輸油泵出口閥門的節(jié)流損失占其額定功率的39.7%、21.6%、11.3%。
可見，能源的浪費是十分驚人的。因此，有必要在輸油泵機組上應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)，以達到依據(jù)澡同的運行工況，通過變頻運行來滿足運行工況要求，將泵出口閥全開，避免泵出口閥的節(jié)流損失。
二、輸油泵機組變頻調(diào)速節(jié)能技術(shù)原理
根據(jù)離心泵的特性，其工況的調(diào)節(jié)主要是調(diào)節(jié)流量，而離心泵調(diào)節(jié)流量最常用的兩種方法一是通過調(diào)節(jié)泵出口閥的開度進行調(diào)節(jié)，另一種則是通過改變離心泵的轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)，前者雖然調(diào)節(jié)方便，但造成能源浪費巨大；通過對輸油泵電機的變頻改變電機的轉(zhuǎn)速，來實現(xiàn)輸油泵的工況調(diào)節(jié)，是因滿足工藝運行條件下的一條可行的技術(shù)途徑。
由離心泵的特性可知，在管路特性曲線不變的情況，改變離心泵轉(zhuǎn)速后，其性能參數(shù)的改變由下式確定
Q / Q！= n/ n1 H /H1=（ n/n1 ）2 N/N1=（n/n1）3
其中：Q、H、N————離心泵轉(zhuǎn)速為n時的流量、揚程、功率；
Q1、H1、N1————-離心泵轉(zhuǎn)速改變?yōu)閚1時的流量、揚程、功率。
由以上離心泵轉(zhuǎn)速改變前后的關(guān)系式方知，如果離心泵轉(zhuǎn)速有很小的降低，則離心泵所需的輸入功率會大幅度地降低，從而產(chǎn)生明顯的節(jié)能效果，離心泵轉(zhuǎn)速降低在額定轉(zhuǎn)速20%以內(nèi)時，離心泵的特性曲線的形狀與原來相似，如圖1所當離心泵轉(zhuǎn)速由n降為n1時，其特性曲線為與原曲線平行的一條曲線，設(shè)原管路特性曲線為R，R與H-Q（n）相交于A點，A即為原工況點。在變頻狀態(tài)下，離心泵轉(zhuǎn)速為n1時，其特性曲線為H1-Q1（n1）,由于此時泵出口閥被全開，管路特性曲線變?yōu)檩^為平坦的R1（n1），此時R1（n1）與H1-Q1（n1）交于A1點，即為新的工況點，此時Q1=Q，即保持離心泵排量不變，但泵的揚程由H減少為H1，因此在保證滿足輸油量的情況下，通過削減離心泵楊程節(jié)約的能量為HAA1H1的面積。這就是離心輸油泵變頻節(jié)能的原理。
三、高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)的選擇
目前，6KV高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)處于技術(shù)發(fā)展階段，其基本原理均為通過“交一直一交”的逆變過程，通過改變電機定子的電壓頻率從而改變電機的轉(zhuǎn)速。高壓電機調(diào)速的方式從技術(shù)實現(xiàn)途徑上又可分為“高一低一高”、“高一高”、“IGBT直接串聯(lián)”等幾種方式。其中“高一低一高”方案中需多一級升壓變壓器，設(shè)備結(jié)構(gòu)龐大，系統(tǒng)效率相對較低，屬于落后淘汰技術(shù)。“高一高“方式直接采用6KV電壓輸入，6KV輸出無須升壓變壓器，系統(tǒng)效率相對較高，目前該形式變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用較多。“IGBT直接串聯(lián)”型變頻器采用1700V高壓IGBT原件，具有元件數(shù)量少，占地空間小等優(yōu)點，但由于IGBT元件直接串聯(lián)從技術(shù)性能等方面尚不成熟，在技術(shù)上帶有一定的風險性。通過充分調(diào)研國內(nèi)外各種6KV變頻調(diào)速系統(tǒng)的應(yīng)用情況和進行各種變頻調(diào)速系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟性能論證，最終選用北京利德華福公司生產(chǎn)的HARSVERT-A06/076型高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用于南一油庫2#輸油泵機組上。該變頻調(diào)速系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)為：
逆變主回路方式：單元串聯(lián)多電平
額定容量：790KVA
額定輸出電流76A，額定輸出電壓6KV
輸入頻率50HZ±10%，輸出頻率范圍0.1HZ～50HZ,輸出頻率分辨率0.01HZ
輸入端功率因數(shù)（對于20%額定負載時）>0.95
變頻系統(tǒng)效率>96%
過載保護：120%額定電流、1min，150%額定電流3S，200%額定電流立即保護。
加速、減速時間0.1—300可調(diào)
諧波控制輸入電流<4%，輸出電壓6%，輸出電流2%
控制部分模擬量輸入輸出信號0～20mA標準信號
工控機與外部通訊接口RS485
外殼防護等級≥IP20
冷卻方式：風冷；運行環(huán)境溫度0～40℃
四、技術(shù)方案
高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用輸油泵機組固然可產(chǎn)生較好的節(jié)能效益，但由于輸油系統(tǒng)屬于油庫生產(chǎn)中的一個重要樞紐環(huán)節(jié)，長時間連續(xù)運轉(zhuǎn)，除對設(shè)備本身要求有較高的可靠性之外，在技術(shù)方案上必須與現(xiàn)場的工藝特點相結(jié)合，充分考慮現(xiàn)場操作，啟動、停機，以及調(diào)節(jié)等諸方面的安全性，適用性和方便性。本系統(tǒng)在應(yīng)用中采用了以技術(shù)措施。
?、?系統(tǒng)具備工頻、變頻手動切換功能。一旦變頻系統(tǒng)出現(xiàn)種故障，可以手動切換到工頻檔，將變頻系統(tǒng)甩開，在變頻系統(tǒng)維修期間可正常保障輸油泵的運行，滿足油庫生產(chǎn)的需要。
?、?系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)頻率的調(diào)節(jié)采用開環(huán)手動調(diào)節(jié)方式?？紤]到輸油系統(tǒng)要求安全平穩(wěn)運行的特點，本系統(tǒng)不宜采用閉環(huán)調(diào)節(jié)控制。因為受整個輸油系統(tǒng)管網(wǎng)波動的影響，如采用閉環(huán)控制，很容易造成系統(tǒng)的自動停機，或者引起整個輸油系統(tǒng)的擾動，給輸油生產(chǎn)的調(diào)度指揮帶來不利的影響。而采用開環(huán)人為控制，通過一定運行時間的技術(shù)摸索，在不同工況下，人為地設(shè)定和調(diào)整變頻系統(tǒng)的參數(shù)，即可減少部分初期投資，又可保障輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。
③ 現(xiàn)場設(shè)置、啟動、停止以及緊急停機按鈕，控制室內(nèi)設(shè)上位機對運行參數(shù)進行實行顯示，極大地方便了現(xiàn)場操作人員的操作和對設(shè)備運行狀太的監(jiān)視。
?、?優(yōu)化系統(tǒng)的保護參數(shù)，確保輸油系統(tǒng)的連續(xù)平穩(wěn)運行。在應(yīng)用于輸油系統(tǒng)時必須慎重選擇，并對一些保護的參數(shù)按實際需要進行設(shè)置。避免由于變頻系統(tǒng)的保護過于靈敏而而造成輸油泵停機，影響輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。
?、?在變頻調(diào)速系統(tǒng)內(nèi)設(shè)置適合于現(xiàn)場實際的報警功能，并對運行的參數(shù)，操作情況，故障情況具有詳細的記錄功能。
五、應(yīng)用效果
南一油庫2#輸油泵機組變頻調(diào)速系統(tǒng)于2003年4月18號正式投運成功，經(jīng)過兩個月的試運行，取得了明顯的節(jié)能效果，對于在單泵運行，雙泵并聯(lián)運行、三泵并聯(lián)運行等不同的工況下，對比數(shù)據(jù)分別見表3、表4、表5所示。
注：①表3、表4、表5中數(shù)據(jù)為按當月同種工況下統(tǒng)計的數(shù)據(jù)的平均值；
②多泵并聯(lián)運行工況下，其單泵排量無分支計量裝置，由于其額定排量相同，其排量按當天輸量÷24h÷運行臺數(shù)而計算得出。
由表3、表4、表5的統(tǒng)計數(shù)據(jù)可知，在不同的運行工況下，由于2#輸油泵變頻調(diào)速運行，可以產(chǎn)生明顯的節(jié)電效益，2#泵單泵運行時與原來同種工況下相比節(jié)電率達48.6%,2#與1#泵匹配運行時節(jié)電率達41.7%，2#與1#、3#三泵匹配并聯(lián)運行時節(jié)電率達38.8%。據(jù)歷年運行數(shù)據(jù)統(tǒng)計，南一油庫單泵運行時間占總運行時間的30%，雙泵運行時間占總運行時間的55%，三泵并聯(lián)運行占總運行時間的15%左右，據(jù)此可計算若2#輸油泵機組在全年運行狀況下，與未實施變頻調(diào)速前相比，綜合節(jié)電率為43.3%，若按每年運行350天計算，年可節(jié)電約216.7×104KWh，按6KV工業(yè)電價0.465 元/KWh計，年可產(chǎn)生節(jié)電效益100萬元，一年可基本回收設(shè)備投資。
此外，由于采用變頻系統(tǒng)對輸油泵機組進行軟啟軟停，減少了啟動過程中的沖擊，延長了輸油泵的保養(yǎng)維護周期，由于變頻后與原來相比在較低轉(zhuǎn)速下運行，泵軸、軸承的磨損程度減少，以軸承為例，變頻前2#泵正常轉(zhuǎn)時軸承溫度達85℃～90℃,而變頻運行時軸承溫度僅為60℃～65℃，這將大大延長輸油泵的軸承，機械密封等易損件的壽命，同時運行時噪音降低，因此，除取得顯著直接經(jīng)濟效益外，還具有較好的間接經(jīng)濟效益。
六、結(jié)束語
輸油泵機組高壓變頻調(diào)速節(jié)能技術(shù)是實現(xiàn)輸油系統(tǒng)節(jié)能的有效技術(shù)途徑，它將閥門節(jié)流工況調(diào)節(jié)方式改為輸油離心泵的轉(zhuǎn)速改變來調(diào)節(jié)工況的方式，具有調(diào)節(jié)方便的特點，泵出閥全開，有效地避免了輸油泵出口閥的節(jié)流損失，產(chǎn)生巨大的工能效益，同時還具有較好的減少輸油泵機組的機械沖擊，摩損和噪音延長輸油泵機組的維護保養(yǎng)周期及使用壽命等方面的間接經(jīng)濟效益。但由于高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)目前處于技術(shù)發(fā)展階段，且初期投資高，因此必須選用可靠性高，性能價格比好，已有廣泛應(yīng)用基礎(chǔ)的高壓變頻裝置，應(yīng)用于輸油系統(tǒng)，應(yīng)用過程中必須緊密地現(xiàn)場工藝狀況結(jié)全，選擇適當?shù)恼{(diào)速控制方式，才能在取得明顯節(jié)能效益的基礎(chǔ)上，保證輸油系統(tǒng)的安全平穩(wěn)運行。
參考文獻：
●《輸油管道節(jié)能技術(shù)概論》茹慧靈主編，北京：石油工業(yè)出版社，2000
●《HARSVERT-A高壓變頻器技術(shù)手冊》