1MAX7534簡(jiǎn)介

　　MAX7534是14位D/A芯片，其引腳排列如圖1所示。采用20腳DIP封裝；單12～15V電源供電；輸出電流信號(hào)；低功耗，靜態(tài)時(shí)耗電＜20nA；并行數(shù)據(jù)輸入雙緩沖方式，與8位單片機(jī)接口方便。
 

　　當(dāng)輸入數(shù)字量為D，參考電壓為VREF時(shí)，計(jì)算公式為
 

　　上式中a1為最高有效位(MSB)，a14為最低有效位(LSB)。
 

　　由于D/A輸出的模擬量為電流量，要通過一個(gè)反相輸入的運(yùn)放才能轉(zhuǎn)換為模擬電壓輸出。所以，公式(1)變?yōu)?br />  

　　由式(3)可知，在參考電源一定時(shí)，MAX7534數(shù)字量輸入與模擬輸出電壓輸出關(guān)系如表1所示。
 

　　①電源類邏輯電源VDD接+12～15V電源；數(shù)字地DGND和模擬地AGNDF和參考地AGNDS通常共地；REF為參考電壓輸入端，該端外接基準(zhǔn)參考電壓10.000V；RFB為反饋電阻輸入端；VSS負(fù)電源端。
 

　?、谀?shù)信號(hào)類IOUT為模擬電流輸出端。D0～D7為數(shù)字并行口。
 

　　為地址輸入端，不同地址邏輯選擇不同數(shù)據(jù)輸入位數(shù)。其輸入控制信號(hào)的邏輯關(guān)系如表2所示。
 

　　MAX7534的單極性輸出基本連接如圖2所示。模擬地AGNDF、參考地AGNDS、VSS負(fù)電源和輸出運(yùn)算放大器A1的(+)端接模擬地；輸出IOUT接輸出運(yùn)算放大器A1的(-)端；反饋電阻R2經(jīng)輸出運(yùn)算放大器A1的輸出端接MAX7534的RFB。
 

　　在高精度電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)智能測(cè)量?jī)x開發(fā)過程中，電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)要求測(cè)試儀通過程控電流源輸出4～20mA的給定信號(hào)，再經(jīng)過數(shù)據(jù)采集單元將閥體動(dòng)作的反饋參量送回檢測(cè)系統(tǒng)。按檢測(cè)要求，本系統(tǒng)設(shè)置了五種工作模式：步進(jìn)模式、任意給定模式、速度跟蹤模式、自保模式和傳輸模式，實(shí)現(xiàn)對(duì)以伺服放大器為核心的電液控制機(jī)構(gòu)的性能測(cè)試。
 

　　3.1程控電流源設(shè)計(jì)
 

　　根據(jù)高精度電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)智能測(cè)量?jī)x的要求，綜合MAX7534的基本連接，在輸出部分設(shè)計(jì)一個(gè)V/I轉(zhuǎn)換器即可滿足要求。V/I轉(zhuǎn)換器由運(yùn)算放大器A2和達(dá)林頓晶體管組成。如圖3所示。
 

　　3.2程控電流源原理
 

　　上圖中，D/A輸出端IOUT的電流為
 

　　式中，R0為梯形電阻網(wǎng)絡(luò)輸出阻抗。
 

　　由于IRFB為參考電壓VREF經(jīng)反饋電阻R1在反饋端RFB的電流，其值為
 

　　流過結(jié)型場(chǎng)效應(yīng)管的電流IDS為
 

　　式中，VD為二極管D1～D4的正向壓降之和，VA為圖3中A點(diǎn)電壓。電流源輸出的電流為
 

　　根據(jù)圖3可知，VA=VB，IOUT=IDS，解式(6)、(7)
 

　　是當(dāng)D/A轉(zhuǎn)換器輸入D全0時(shí)電流源的輸出電流。調(diào)節(jié)R1，使電流源在數(shù)字輸入D全0時(shí)為4mA；調(diào)節(jié)電阻R3，使電流源在數(shù)字輸入D全1時(shí)為20mA。
 

　　3.3軟件實(shí)現(xiàn)方法
 

　　根據(jù)上述分析，在電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)智能測(cè)量?jī)x軟件設(shè)計(jì)時(shí)，按照測(cè)量?jī)x步進(jìn)模式計(jì)算出每步對(duì)應(yīng)的數(shù)字輸出量D，由單片機(jī)分高6位和低8位兩次送給MAX7534后啟動(dòng)轉(zhuǎn)換。這樣就得到高精度程控電流源。
 

　　筆者在DZ-1型電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)智能測(cè)量?jī)x中利用MAX7534芯片設(shè)計(jì)并實(shí)現(xiàn)了高精度程控電流源作為電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)的給定信號(hào)源，滿足了系統(tǒng)1.6‰的精度要求，取得了很好的效果。