摘要:研制了一款基于PID控制輸出電壓的高頻軟開關(guān)電源。主電路采用了倍壓整流輸出LLC諧振變換器,利用PID控制閉環(huán)電壓反饋,并通過對諧振變換器的特性分析繪制了直流增益曲線。根據(jù)理論分析與計算并結(jié)合實際調(diào)試情況,對LLC微波電源的主要參數(shù)進行設(shè)計,得到的仿真實驗結(jié)果驗證了分析計算的正確性。
關(guān)鍵詞: LLC諧振變換器;PID控制;零電壓開關(guān);微波爐磁控管
0引言
隨著家用微波爐的普及使用,傳統(tǒng)微波爐磁控管的供電電源效率低、功率不可調(diào)、噪聲大等缺點日益明顯。如果微波電源能實現(xiàn)功率連續(xù)可調(diào)、零電壓開關(guān)、PID控制等特性,將可有效地克服上述缺點。在對變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)考慮上,LLC諧振變換器相對其他拓?fù)洌邆淞斯ぷ鞣秶鷱V、調(diào)節(jié)效率高、通態(tài)損耗低等特點。國內(nèi)一些學(xué)者對這一拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的參數(shù)最優(yōu)化、提高功率密度等方面進行了研究,并取得了一定成果[13],但研究偏向于低頻低壓情況。國外的學(xué)者對這一拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)研究較早,但主要是對變換器高頻率時的低效率問題進行研究[47],對高功率高頻段應(yīng)用研究較少。文獻[811]對高壓多諧振直流輸出進行了介紹。本文在充分研究了LLC諧振及微波電源磁控管的基礎(chǔ)上,進一步分析提出了一種利用PID控制電壓輸出,采用倍壓整流作為磁控管輸出端電路的模型,并設(shè)計了主電路的參數(shù),結(jié)合實驗仿真進行了論證。此方面的研究對提高微波爐烹飪效率、提高微波爐的智能化程度、響應(yīng)國家發(fā)展低碳經(jīng)濟等具有重要的意義。
1主電路結(jié)構(gòu)
所采用的變頻微波爐電源LLC諧振變換器的主電路模型如圖1所示。其中,L1為濾波電感,C1為濾波電容,L1、C1與D1模塊組成整流濾波電路。開關(guān)管模塊由兩個帶有反并聯(lián)二極管的開關(guān)管組成。Lr、Lm和Cr分別為諧振電感和諧振電容。T為理想變壓器。負(fù)載等效模塊用于等效負(fù)載陰極與陽極間的寄生電容,R1和R0分別為諧振狀態(tài)和非諧振狀態(tài)的負(fù)載等效電阻。反饋模塊由PID控制器和PWM脈沖發(fā)生器組成,其中PID控制器可對負(fù)載電壓進行反饋,PWM脈沖發(fā)生器可產(chǎn)生兩路占空比互補、頻率可調(diào)的脈沖,可為開關(guān)管模塊提供輸入脈沖。變壓器副邊采用了倍壓整流電路,以便在磁控管的陽極和陰極之間輸出穩(wěn)定的直流電(Uout≈4 000 V)。負(fù)載端的VD3、VD4、C3和C4共同組成倍壓整流電路。C1為濾波電容,使用小容量無極性電容。
圖2所示為PWM脈沖發(fā)生器內(nèi)部實現(xiàn)模塊。圖中in為該模塊的輸入端,其值取自PID控制器通過對輸出電壓偏差值的調(diào)節(jié)得到的反饋值。該模塊通過輸入端in與設(shè)定的基礎(chǔ)脈沖頻率疊加,實現(xiàn)實時自動調(diào)節(jié)產(chǎn)生脈沖頻率的功能,并通過積分器及符號函數(shù)模塊產(chǎn)生三角波,而后通過比較器生成占空比互補的兩路脈沖。
如圖3所示,使用交流分析法等效出LLC諧振變換器的電路結(jié)構(gòu),并根據(jù)由此等效得到的電路來進行輸入特性分析計算。
根據(jù)圖3的等效電路,假設(shè)輸入直流電壓為Uin,輸出直流電壓為Uo,負(fù)載電阻為R。通過理論計算可得到:Uin(RMS)(諧振電路輸入電壓的基波有效值)、Uo(RMS)(諧振電路輸出電壓的基波有效值)、Req(副邊實際負(fù)載電阻折算到原邊的電阻值),由此可求得交流基波電壓增益。
假設(shè)f為主電路開關(guān)管模塊輸入脈沖的頻率,k=Lm/Lr,便可以求出fs(串聯(lián)諧振的頻率)、Q(串聯(lián)諧振網(wǎng)絡(luò)的品質(zhì)因數(shù))和ω,公式如下:
將以上參數(shù)代入式(4)中得:
則直流電壓增益為:
3LLC諧振變換器直流增益曲線分析
為了分析不同參數(shù)值對直流電壓增益的影響,使用MATLAB工具進行增益曲線的繪制。由于匝比n、Q值及k值對直流增益曲線的變化均有影響,故利用控制變量法對逐個因素進行分析。
首先對k值進行分析。將匝比n和Q值取固定值,取不同的k值進行繪制相應(yīng)情況下的增益曲線。如圖4所示。取不同的k值,得到的曲線各不相同,因此確定k值對直流增益有影響。圖4中,橫坐標(biāo)代表歸一化頻率,當(dāng)其在增大的過程中,每條曲線都是先增大后減小。給定的k值越大,所能獲得的最大直流增益越小,且到達最大直流增益時對應(yīng)的頻率也越小。因此當(dāng)k值偏大,而輸入電壓的值較小時,由于最大直流增益過小,很可能導(dǎo)致無法輸出所需幅值的電壓。從增加直流增益的角度來分析,應(yīng)盡量使k值減小,使獲得的最大增益增加。但從變換器的損耗來看,由于k的取值與Lm成正比,因此當(dāng)k選取較小值時,會導(dǎo)致諧振網(wǎng)絡(luò)的勵磁電感變小,在相同輸入的情況下,勵磁電流會增加,導(dǎo)致諧振網(wǎng)絡(luò)的損耗增加。綜上分析可得,k值應(yīng)在損耗和直流增益二者之間取折中值為宜。圖4不同k值的諧振網(wǎng)絡(luò)直流增益曲線
圖5中繪制的是LLC諧振變換器中當(dāng)匝比n和k值一定時,不同Q值所對應(yīng)的直流增益曲線。從圖中不難發(fā)現(xiàn),Q值不同時,每條增益曲線各不相同,因此可知Q值對直流增益有影響。在歸一化頻率增大的過程中,每條曲線都是先快速增大而后慢慢減小。Q值越大,所能到達的最大直流增益越小,且到達最大直流增益時的歸一化頻率越大(越接近于1),即越接近于諧振頻率。圖中的5條曲線均通過了相同的一點,即諧振發(fā)生時,此時的歸一化頻率等于1,所有的Q值下的直流增益均相同。此時的直流增益只與n有關(guān)。當(dāng)選取了適合的匝比n時,能使變換器始終工作于合適的頻段內(nèi)。如果選取了過小的匝比n,則f有可能大于fs,這樣就無法始終滿足零電壓導(dǎo)通的條件。如果選取了過大的匝比n,則f有可能小于fs,導(dǎo)致變換器的實際頻率距離諧振頻率過遠。從圖中可以看出,當(dāng)歸一化頻率位于02~1之間時,直流增益的變化幅度隨k值的減小而增大。由于需要使用PWM脈沖發(fā)生器產(chǎn)生不同的頻率來改變輸出的電壓值,因此在選取工作頻段時應(yīng)挑選電壓增益較敏感的頻段,因此f不宜大于fs,即歸一化頻率不宜大于1,否則容易造成調(diào)節(jié)靈敏度下降。綜上所述,在分析設(shè)計電源的工作頻段時,應(yīng)將頻率f的變化范圍固定在fr(第一揩振頻率,fr=20 kHz)與fs之間。
4仿真和實驗驗證
4.1參數(shù)及仿真波形
通過上述的計算分析,研制了一臺采用LLC諧振變換器與PID控制反饋相結(jié)合的變頻微波電源樣機,經(jīng)過多次的仿真參數(shù)調(diào)整后,將電路中主要的元件參數(shù)選定為:L1=120 μH, C1=5 μF, C2=02 μF, Lr=16 μH, Lm=45 μH, Cr=38 μF,變壓器匝數(shù)比n為1∶19,C3=5 600 pF ,C4=5 600 pF。如圖6所示,開關(guān)管能夠?qū)崿F(xiàn)零電壓導(dǎo)通,諧振電容上的電壓波形近似正弦波,證實了對LLC諧振變換器特性的計算和分析的正確性。
4.2仿真實驗結(jié)果
使用PWM脈沖發(fā)生器模塊電路作為LLC諧振變換器的控制器,將脈沖發(fā)射頻率控制在最高40 kHz、最低20 kHz之間。如圖7所示為輸出電壓的實驗波形。容易發(fā)現(xiàn),輸出電壓經(jīng)PID控制反饋調(diào)節(jié)后其波形可看作一條近似直流電壓與一個100 Hz的梯形波疊加而成,輸出值可以在短時間內(nèi)(約006 s)達到穩(wěn)定狀態(tài),穩(wěn)定的輸出電壓接近4 000 V,與預(yù)期計算的電壓值吻合,可以為磁控管負(fù)載供電。
當(dāng)微波電源帶磁控管負(fù)載時,輸出功率很難測定。為了得到電源效率與輸入功率之間的關(guān)系,使用大功率的電阻來模擬負(fù)載,通過改變PWM脈沖發(fā)生器產(chǎn)生的頻率來反饋得到相對應(yīng)的電壓值,輸入功率Pin在很寬的范圍(600~1 200 W)內(nèi)時,電源效率能達到88%以上,證實了采用PWM脈沖控制PID調(diào)節(jié)的設(shè)計及諧振網(wǎng)絡(luò)的零電壓開關(guān)設(shè)計可以大幅度地降低開關(guān)頻繁通斷損耗,從而提高電源的使用效率。
5結(jié)論
通過實驗得出以下結(jié)論:
(1)在LLC諧振變換器中負(fù)載端使用零電壓開關(guān)來降低損耗的設(shè)計是有效的,利用LLC諧振變換器特性得出的直流增益曲線是正確的,對微波電源的參數(shù)設(shè)計是合理的。
(2) 在LLC諧振變換器的主電路中加入PID控制可以有效縮短電壓達到穩(wěn)定值的時間,修改開關(guān)管輸入脈沖的頻率可以達到快速穩(wěn)定地調(diào)節(jié)電壓的目的。
(3) 開關(guān)管頻率在20~40 kHz的開關(guān)頻率范圍內(nèi),可實現(xiàn)磁控管的輸出功率線性連續(xù)可調(diào),通過仿真實驗不斷設(shè)定和改變頻率的取值,驗證了零電壓開關(guān)特性在所屬頻率范圍內(nèi)都是安全有效的。
(4) 研究倍壓整流式LLC諧振變換器拓?fù)涞脑O(shè)計思路和方法可以類推到其他的高頻微波電源領(lǐng)域。
參考文獻
?。?] 王春芳,張志勇,朱世盤. 基于LLC諧振變換器的微波爐用高壓變頻電源[J]. 電工電能新技術(shù),2013,32(3):101-104.
[2] 陳偉,王自強. 半橋LLC諧振變換器穩(wěn)態(tài)建模及分析[J]. 通信電源技術(shù),2008,25(4):17-19.
?。?] 趙晨,石洋,吳新科,等. 三元件串聯(lián)LLC諧振變流器的優(yōu)化設(shè)計策略[J]. 電工技術(shù)學(xué)報,2008,23(1):65-71.
?。?] 王兆安,劉進軍. 電力電子技術(shù)[M]. 北京:機械工業(yè)出版社,2009.
?。?] 楊銘,倪喜軍,白杰,等. 新型微波爐電源中ZVS高頻變換器的設(shè)計及實現(xiàn)[J]. 電源技術(shù)應(yīng)用,2009(3):30-35.
[6] 秦惠. LLC諧振全橋并聯(lián)均流開關(guān)電源的研制[D] . 長沙:中南大學(xué),2008.
?。?] 張興. 高等電力電子技術(shù)[M]. 北京:機械工業(yè)出版社,2011.
?。?] MANIKTALA S. Switching Power Supplies A to Z[M]. 王志強,譯.北京:人民郵電出版社,2008.
?。?] 黑田孝,黃浩. 變頻技術(shù)及松下微波爐中的變頻電源[J]. 家用電器科技,2000(11):59-62.
?。?0] 胡炎申,謝運詳. 通信用高頻開關(guān)電源技術(shù)發(fā)展綜述[J]. 電源世界,2006(3):11-14.
?。?1] 程桂仙,肖文君,劉萬松,等.基于MC34063的開關(guān)電源設(shè)計[J].微型機與應(yīng)用,2015,34(12):33-34,41.