摘  要： 輸電線路風(fēng)偏閃絡(luò)事故時(shí)有發(fā)生，在影響電網(wǎng)安全運(yùn)行的同時(shí)對(duì)經(jīng)濟(jì)造成了較大的損失。為分析風(fēng)偏閃絡(luò)的發(fā)生機(jī)理，通過對(duì)風(fēng)偏計(jì)算公式進(jìn)行分析并在此基礎(chǔ)上利用MATLAB軟件對(duì)風(fēng)偏閃絡(luò)影響因素逐一仿真。仿真結(jié)果表明，在風(fēng)偏影響因素中，風(fēng)速、風(fēng)壓不均勻系數(shù)、風(fēng)壓高度變化系數(shù)和垂直檔距都對(duì)風(fēng)偏有不同程度的影響，而絕緣子串重量在一定程度上對(duì)風(fēng)偏的影響有限。同時(shí)根據(jù)仿真結(jié)果有針對(duì)性地提出了防治風(fēng)偏閃絡(luò)的措施，為今后輸電線路設(shè)計(jì)提供參考。

　　關(guān)鍵詞： 輸電線路；風(fēng)偏閃絡(luò)；MATLAB；風(fēng)壓不均勻系數(shù)

　　從1996~2012年，國(guó)家電網(wǎng)公司所屬線路110 kV及以上輸電線路發(fā)生風(fēng)偏閃絡(luò)事故頻繁，其主要原因是導(dǎo)線和絕緣子串在強(qiáng)風(fēng)下風(fēng)偏角過大，使得導(dǎo)線對(duì)桿塔的間隙距離過小而造成風(fēng)偏閃絡(luò)[1]。發(fā)生風(fēng)偏閃絡(luò)的線路有單、雙回線，塔型有耐張塔、直線塔，其中耐張塔主要是跳線對(duì)桿塔構(gòu)架放電，直線塔主要是導(dǎo)線或金具對(duì)塔臂放電。風(fēng)偏閃絡(luò)導(dǎo)致線路停運(yùn)，嚴(yán)重影響供電的可靠性，并造成很大的經(jīng)濟(jì)損失。

　　1 導(dǎo)線風(fēng)偏計(jì)算

　　直線桿塔(含直線小轉(zhuǎn)角)懸垂絕緣子串連同架空導(dǎo)線受橫向水平風(fēng)力作用后，從其垂直位置發(fā)生偏移，受風(fēng)后的偏移位置與無(wú)風(fēng)時(shí)的垂直位置間的夾角稱為懸垂絕緣子串的風(fēng)偏角[2]。

　　絕緣子串的風(fēng)偏大小依其所產(chǎn)生的風(fēng)偏大小來(lái)表示：

　　其中，?啄為懸垂絕緣子串風(fēng)偏角，PI為懸垂絕緣子串風(fēng)壓，GI為懸垂絕緣子串垂直荷載，P相應(yīng)于工頻、操作及雷電過電壓風(fēng)速下導(dǎo)線風(fēng)荷載，W1為導(dǎo)線自重，lH、lV為桿塔水平檔距和垂直檔距，?琢為風(fēng)壓不均勻系數(shù)，?茁c為風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)，?滋z為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，?滋sc為導(dǎo)線的體型系數(shù)，d為導(dǎo)線的外徑或覆冰時(shí)的計(jì)算外徑，B為覆冰時(shí)風(fēng)荷載增大系數(shù)，?茲為風(fēng)向與導(dǎo)線方向之間的夾角。

　　從式(1)、(2)可以看出，絕緣子串的風(fēng)偏與導(dǎo)線自身參數(shù)、輸電線路設(shè)計(jì)參數(shù)和導(dǎo)線風(fēng)荷載等因素有關(guān)。而導(dǎo)線風(fēng)荷載又與風(fēng)壓不均勻系數(shù)、風(fēng)壓高度變化系數(shù)、風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)等有關(guān)。

　　2 輸電線路風(fēng)偏影響因素分析

　　本文以安徽宣城地區(qū)某220 kV山區(qū)線路為例，導(dǎo)線采用2×JLHA3-425中強(qiáng)度鋁合金絞線，氣象條件2910氣象區(qū)。為分析以上因素對(duì)風(fēng)偏的影響規(guī)律，本文采用改變其中一個(gè)影響因素而其他固定不變的方式，利用MATLAB軟件進(jìn)行仿真分析，從而得出風(fēng)偏影響規(guī)律。

　　2.1 風(fēng)速及風(fēng)壓不均勻系數(shù)

　　沿整個(gè)檔距內(nèi)電線各點(diǎn)的風(fēng)并不是每時(shí)每刻都以同樣的程度作用在輸電線路上, 同一時(shí)刻每一點(diǎn)的風(fēng)速更是不均勻的。因此, 在輸電線路設(shè)計(jì)的風(fēng)壓計(jì)算中引入了風(fēng)壓不均勻系數(shù)α，以表征風(fēng)場(chǎng)的上述特征。

　　當(dāng)風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)βc=1.0、風(fēng)向夾角θ=90°時(shí)，分別取風(fēng)壓不均勻系數(shù)α=0.75、0.67、0.61，利用MATLAB軟件仿真出不同風(fēng)速下絕緣子風(fēng)偏的變化情況，如圖1所示(為便于比較，本文選取國(guó)網(wǎng)典型模塊2B5-ZMC1塔)，不同風(fēng)速及風(fēng)壓不均勻系數(shù)下導(dǎo)線風(fēng)偏值如表1所示。

　　可以看出，風(fēng)速及風(fēng)壓不均勻系數(shù)對(duì)絕緣子風(fēng)偏影響較大。以風(fēng)速V=30 m/s為例，比較α取0.61和0.75時(shí)的風(fēng)偏角可以看出，后者比前者增大8.3°，增幅達(dá)16.5%；當(dāng)α=0.61時(shí)，取V=25 m/s和30 m/s時(shí)的風(fēng)偏角可以看出，后者比前者增大11.73°，增幅達(dá)30.4%?？梢?，α的選取和風(fēng)速的確定對(duì)風(fēng)偏很關(guān)鍵。

　　我國(guó)在1999年發(fā)布的《110~500 kV架空送電線路設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定，當(dāng)風(fēng)速V≥20 m/s時(shí)，風(fēng)壓不均勻系數(shù)均按0.61設(shè)計(jì)。但從2004年以來(lái)，國(guó)家電網(wǎng)公司110 kV~500 kV輸電線路風(fēng)偏跳閘呈高發(fā)趨勢(shì)，許多專家認(rèn)為風(fēng)壓不均勻系數(shù)α取0.61不太合理，對(duì)風(fēng)速打的折扣太大，預(yù)留裕度不夠[3]。在2010年發(fā)布的國(guó)標(biāo)GB50545-

　　2010《110 kV~750 kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中，對(duì)α的取值重新進(jìn)行了規(guī)定，α的劃分也更加詳細(xì)、合理。同時(shí)國(guó)標(biāo)GB50545-2010在校驗(yàn)桿塔風(fēng)偏間隙時(shí)對(duì)風(fēng)壓不均勻系數(shù)提出了修正方案，其隨水平檔距的變換關(guān)系為：

　　α=0.5+60/lH(3)

　　不同水平檔距下風(fēng)速及風(fēng)壓不均勻系數(shù)對(duì)風(fēng)偏的影響值如圖2所示。由圖2可以看出，水平檔距小則風(fēng)偏角大，水平檔距大則風(fēng)偏角小。此修正方案綜合反映了風(fēng)壓不均勻系數(shù)隨檔距變化的客觀規(guī)律。在對(duì)已建輸電線路進(jìn)行桿塔校驗(yàn)時(shí)，需要針對(duì)桿塔檔距來(lái)確定風(fēng)壓不均勻系數(shù)[4]。

　　2.2 風(fēng)壓高度變化系數(shù)及風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)

　　在輸電線路風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)，均是以10 m高的風(fēng)速為基準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算的，高度對(duì)風(fēng)荷載的影響是通過風(fēng)壓高度變化系數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。理論上，風(fēng)速沿高度的增大與地面摩擦力(粗糙程度)、地表基本風(fēng)速、高度等因素有關(guān)。對(duì)架設(shè)高度大于基本風(fēng)速高度(一般10 m)的線路,其最大風(fēng)速則需由最大基本風(fēng)速換算為高空風(fēng)速。風(fēng)壓高度變化系數(shù)Kh為：

　　其中，h為風(fēng)速距地面或水面的高度，hs為線路的風(fēng)速基準(zhǔn)高度，a為與地面粗糙度有關(guān)的系數(shù)(一般簡(jiǎn)稱為地面粗糙系數(shù))。

　　當(dāng)風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)βc=1.0、風(fēng)向夾角θ=90°、?琢=0.61時(shí)，利用MATLAB軟件仿真出不同Kh下絕緣子風(fēng)偏的變化情況如圖3所示(本文計(jì)算29 m/s大風(fēng)情況下風(fēng)偏角)。

　　由圖3可以看出，風(fēng)壓高度變化系數(shù)對(duì)大風(fēng)情況下風(fēng)偏角的影響較明顯，這其中影響風(fēng)壓高度變化系數(shù)的主要是導(dǎo)線離地高度和地面粗糙系數(shù)。在國(guó)標(biāo)GB50545-2010《110 kV~750 kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)地面粗糙系數(shù)已有明確規(guī)定，因此在實(shí)際工程中，導(dǎo)線的架設(shè)高度成為影響懸垂絕緣子風(fēng)偏閃絡(luò)的重要因素，導(dǎo)線架設(shè)高度越高，風(fēng)偏閃絡(luò)越嚴(yán)重。隨著我國(guó)電網(wǎng)建設(shè)迅速發(fā)展，高桿塔和大跨越塔越來(lái)越多，合理選取風(fēng)速高度換算系數(shù)就顯得更為重要。

　　目前，國(guó)標(biāo)GB50545-2010《110 kV~750 kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中，僅針對(duì)500 kV及以上輸電線路風(fēng)偏角計(jì)算時(shí)考慮風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)， 220 kV及以下輸電線路并沒有考慮這一系數(shù)。已有專家和學(xué)者針對(duì)風(fēng)偏角計(jì)算時(shí)不考慮風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)的不合理性進(jìn)行了理論分析[5-6]，并利用有限元軟件對(duì)不同風(fēng)速和不同檔距下的風(fēng)偏角進(jìn)行數(shù)值模擬，計(jì)算出不同風(fēng)速和不同檔距下的風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)。筆者認(rèn)為此方案較能綜合反映風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)與風(fēng)偏角的客觀規(guī)律，可以為輸電線路的設(shè)計(jì)提供參考。

　　2.3 風(fēng)向與導(dǎo)線軸向夾角的影響

　　在風(fēng)偏角計(jì)算模型中，取βc=1.0、?琢=0.61，利用MAT-

　　LAB軟件仿真出不同風(fēng)向夾角下絕緣子風(fēng)偏的變化情況，如圖4所示。

　　從圖4可以看出，風(fēng)向夾角對(duì)導(dǎo)線懸垂絕緣子串風(fēng)偏角影響很大，其中風(fēng)向夾角為90°時(shí)，風(fēng)偏影響最嚴(yán)重。國(guó)標(biāo)GB50545-2010《110 kV~750 kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中，對(duì)風(fēng)向夾角的取值沒有明確規(guī)定，在考慮留有足夠裕度的情況下，目前實(shí)際工程桿塔規(guī)劃及風(fēng)偏校驗(yàn)時(shí)都認(rèn)為風(fēng)是垂直于導(dǎo)線的，即風(fēng)向與導(dǎo)線的軸向夾角取90°[7]。

　　2.4 輸電線路設(shè)計(jì)參數(shù)的影響

　　2.4.1 垂直檔距對(duì)風(fēng)偏角的影響

　　仍以宣城工程為例，當(dāng)水平檔距取350 m、風(fēng)壓不均勻系數(shù)?琢=0.61時(shí)，利用MATLAB軟件仿真出不同垂直檔距、不同風(fēng)速下絕緣子風(fēng)偏的變化情況，如圖5所示(本文計(jì)算大風(fēng)情況下風(fēng)偏角)。

　　2.4.2 絕緣子串重量對(duì)風(fēng)偏角的影響

　　近年來(lái)，隨著復(fù)合絕緣子越來(lái)越多地在工程中應(yīng)用，其發(fā)生風(fēng)偏閃絡(luò)的概率相對(duì)較高，許多設(shè)計(jì)人員認(rèn)為這主要是由于復(fù)合絕緣子重量較輕而導(dǎo)致，因此在開展防風(fēng)偏工作中，主張對(duì)懸垂絕緣子串導(dǎo)線下方加裝重錘增加絕緣子串重量或?qū)?fù)合絕緣子改為瓷(玻璃)絕緣子的方法。本文通過MATLAB軟件對(duì)上述方法進(jìn)行校驗(yàn)，取水平檔距350 m、風(fēng)壓不均勻系數(shù)?琢=0.61，計(jì)算不同風(fēng)速下風(fēng)偏隨絕緣子串重量的變化情況，仿真結(jié)果如圖6所示(本文計(jì)算大風(fēng)情況下風(fēng)偏角)。

　　從圖6可以看出，在不同的風(fēng)速下，絕緣子串重量由20 kg增加至70 kg時(shí)，風(fēng)偏角相應(yīng)只減小了2°多。同時(shí)當(dāng)加裝重錘后，由于重錘為導(dǎo)電體，其縮小了帶電體對(duì)塔頭構(gòu)件的空氣間隙，因此加裝重錘或更換復(fù)合絕緣子對(duì)風(fēng)偏的抑制效果并不明顯。

　　3 輸電線路風(fēng)偏治理措施

　　通過上述對(duì)輸電線路風(fēng)偏影響因素的分析，在工程中可相應(yīng)采取針對(duì)性的措施來(lái)抑制輸電線路風(fēng)偏閃絡(luò)：

　　(1)風(fēng)速和垂直檔距對(duì)風(fēng)偏影響較大，在設(shè)計(jì)過程中應(yīng)重視氣象資料的搜集以及微地形、微氣象的劃分，合理選取工程的風(fēng)速取值。在山區(qū)或高低起伏較大的地形環(huán)境中應(yīng)特別避免小垂直檔距的發(fā)生。

　　(2)風(fēng)壓不均勻系數(shù)的選取對(duì)風(fēng)偏有較大的影響，在輸電線路設(shè)計(jì)中，國(guó)標(biāo)GB50545-2010《110 kV~750 kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)風(fēng)壓不均勻系數(shù)的取值重新進(jìn)行了定義，經(jīng)過多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，風(fēng)壓不均勻系數(shù)的劃分合理、可行。但在對(duì)已運(yùn)行或改造線路進(jìn)行風(fēng)偏校驗(yàn)時(shí)，現(xiàn)行做法基本沒有考慮風(fēng)壓不均勻系數(shù)隨水平檔距的變化關(guān)系，仿真結(jié)果表明這種做法不甚合理，在今后的風(fēng)偏校驗(yàn)過程中應(yīng)針對(duì)不同的水平檔距合理選取風(fēng)壓不均勻系數(shù)。

　　(3)在輸電線路規(guī)劃高塔或跨越塔時(shí)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)對(duì)風(fēng)偏的影響較大，通過合理選取風(fēng)壓高度變化系數(shù)，可在不增加塔頭尺寸的同時(shí)有效防止風(fēng)偏發(fā)生的幾率。

　　(4)直線桿塔絕緣子串重量的選取對(duì)風(fēng)偏的影響有限，在風(fēng)偏校驗(yàn)過程中通過改變絕緣子形式或增加重錘的方式只能小范圍地降低風(fēng)偏閃絡(luò)幾率。在實(shí)際校驗(yàn)中，可以通過改變絕緣子串形式等更加有效的防風(fēng)偏技術(shù)。

　　本文在風(fēng)偏計(jì)算的基礎(chǔ)上，應(yīng)用MATLAB仿真軟件對(duì)風(fēng)偏影響因素進(jìn)行了逐一仿真，并根據(jù)仿真結(jié)果有針對(duì)性地提出改善風(fēng)偏閃絡(luò)的措施，從而用最小的代價(jià)降低了風(fēng)偏閃絡(luò)的幾率，為后期輸電線路設(shè)計(jì)提供參考。

　　參考文獻(xiàn)

　　[1] 龍立宏，胡毅，李景祿，等.輸電線路風(fēng)偏放電的影響因素研究[J].高電壓技術(shù)，2006，32（4）：19-21.

　　[2] 張殿生.電力工程高壓送電線路設(shè)計(jì)手冊(cè)(第2版)[M].北京：中國(guó)電力出版社，2003.

　　[3] 徐小東，王鋼.關(guān)于風(fēng)壓不均勻系數(shù)的研究[J].電力建設(shè)，2007，28（7）：1-4.

　　[4] AKA N T，BEROUAL A.Bubble dynamics and transition into streamers in liquid dielectrics under a high divergent electric field[J].Journal of Physics D：Applied Physics，2001(34)：1408-1412.

　　[5] 邵瑰瑋，耿翠英，胡毅.國(guó)內(nèi)外輸電線路風(fēng)偏設(shè)計(jì)參數(shù)比較與分析[J].高電壓技術(shù)，2008，34（12）：7-10.

　　[6] 孔偉，朱明偉，付豪，等.風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)在風(fēng)偏角計(jì)算中的研究分析[J].內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2012，30（2）：21-24.

　　[7] 李孟春，張艷玲，楊北革，等.懸垂絕緣子串風(fēng)偏最小間隙距離計(jì)算分析[J].電測(cè)與儀表，2012，49（3）：21-24.