盡可能降低功耗、在節(jié)省成本的前提下提高功率密度，是現(xiàn)代高效開關(guān)電源所面對(duì)的重要挑戰(zhàn)。開關(guān)電源的設(shè)計(jì)目標(biāo)是降低功率的通態(tài)損耗和開關(guān)損耗[1]。

    不影響功率密度和成本并且能夠優(yōu)化功率通態(tài)損耗的目的很難實(shí)現(xiàn)，因?yàn)檫@需要很多材料和元件，需要各種晶片，或增大銅線面積。與通態(tài)損耗不同，降低功率開關(guān)損耗而不大幅提高電源成本比較容易做到。本文重點(diǎn)論述的電路采用軟開關(guān)法，能效比優(yōu)于碳化硅二極管。
1 能量恢復(fù)電路
    該電路參照軟開關(guān)[2]要求而設(shè)計(jì)，如圖1所示。為了恢復(fù)線圈L貯存的能量，在升壓線圈LB附近新增加了兩個(gè)二極管 D1和D2，另外還有兩個(gè)輔助線圈NS1和NS2。

1.1 概念描述
    在晶體管TR導(dǎo)通時(shí)，線圈NS1可以恢復(fù)升壓二極管DB上流過的反向恢復(fù)電流IRM[3]。交流輸入電壓還調(diào)制升壓二極管電流IDB及其相關(guān)的反向恢復(fù)電流IRM。該調(diào)制過程讓流經(jīng)線圈L的反向恢復(fù)電流IRM被線圈NS1重置。當(dāng)晶體管關(guān)斷時(shí)，輔助線圈NS2把小線圈L的額外電流注入到輸出電容。流經(jīng)小線圈L的電流通過二極管D2消失在體電容內(nèi)。當(dāng)dI/dt斜率較低時(shí)，如在開關(guān)變換器斷續(xù)情況下，附加線圈NS1和NS2將影響到關(guān)斷二極管D1和D2；二極管反向恢復(fù)電流IRM也不會(huì)影響電路特性。
1.2 相位時(shí)序描述
    變壓比m1和m2是線圈NS1和NS2分別與NP的比值。
    在t0前，恢復(fù)電路的特性與傳統(tǒng)升壓轉(zhuǎn)換器的特性相同。
    在t0時(shí)，功率晶體管導(dǎo)通，DB的電流等于I0。在t0+時(shí)，電流軟開關(guān)啟動(dòng)，無開關(guān)損耗。在t0后，流經(jīng)DB的電流線性降至-IRM。
    在t1+時(shí)，升壓二極管DB關(guān)斷。由于反射電壓VNS1低，為了消除二極管D1上的反向恢復(fù)電流產(chǎn)生的不良效應(yīng)，需要保持dI/dt_D1為低斜率。但是，在這個(gè)相位期間，升壓二極管DB被施加了一個(gè)高反向電壓。這個(gè)特性需要這種應(yīng)用加上一個(gè)二極管，以使得二極管反向恢復(fù)電流IRM與擊穿電壓保持精確平衡。
    在t2時(shí)，二極管D1上的電流為0 A，恢復(fù)電路變成了一個(gè)比較傳統(tǒng)的功率升壓變換器。
    在t3時(shí)，功率晶體管關(guān)斷。與此同時(shí)，主線圈上的電壓極性也發(fā)生變化，直到DB二極管重新導(dǎo)通。
    在t4時(shí)，二極管D2上的電流達(dá)到0 A，恢復(fù)電路又變成一個(gè)傳統(tǒng)的功率升壓變換器，僅有升壓二極管DB導(dǎo)通。
    電路需用到一個(gè)擊穿電壓高于600 V的特殊二極管。此外，還需優(yōu)化這個(gè)二極管的反向恢復(fù)電流，防止功率晶體管TR在t1～t2相序期間內(nèi)受到較高的電流的沖擊。
1.3 計(jì)算m2和m1變壓比
    為了在t1～t2和t3～t4相序期間能夠符合斷續(xù)模式，圖2顯示的時(shí)間td1和td2應(yīng)為正值。根據(jù)連續(xù)導(dǎo)通工作模式CCM（Continuous Conduction Mode）功率因數(shù)校正的原理和tD1_ON、tD2_ON的結(jié)果，可以確定變壓比m1和m2。

其中，PIN是功率因數(shù)校正電路（PFC）[4]的輸入功率，F(xiàn)S是開關(guān)頻率；VmainsRMSmax是電路電壓最大值；IRMmax是在導(dǎo)通電流變化率和最高工作結(jié)溫條件下的反向恢復(fù)電流最大值。
2 450 W功率因數(shù)校正電路的電能恢復(fù)電路
    為展示恢復(fù)電路的優(yōu)點(diǎn)，制作了一個(gè)VmainsRMS為90～260 V的通用系列450 W功率因數(shù)校正器，該系列產(chǎn)品采用硬開關(guān)模式和一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)均流式 PWM控制器。從導(dǎo)通情況、能效比較和熱量測(cè)量3個(gè)方面將電能恢復(fù)電路和碳化硅肖特基二極管進(jìn)行了比較。
2.1 恢復(fù)電路設(shè)計(jì)
    在測(cè)量電能恢復(fù)電路時(shí)使用了特定的二極管，圖1中DB采用STTH8BC065DI，D2采用STTH8BC060D，D1采用STTH5BCF060。
2.2 恢復(fù)電路的典型波形
    圖3所示是200 kHz的功率因數(shù)校正電路的典型電能恢復(fù)電路波形。每次功率晶體管導(dǎo)通時(shí)，就會(huì)發(fā)生一次電流軟開關(guān)操作。這條曲線突出表明D1、D2兩個(gè)二極管總是處于斷續(xù)狀態(tài)；D1恢復(fù)DB的IRM電流；而D2則通過功率因數(shù)校正電路中的體電容發(fā)送線圈L儲(chǔ)存的電流。在t0～t1和t4～t5相序期間，一旦D2關(guān)斷，功率晶體管的漏極電壓將立即降低，同時(shí)消除了關(guān)斷損耗。

2.3 能效比較
    在兩個(gè)相同的Vmains電壓和140 kHz相同開關(guān)頻率的條件下對(duì)電能恢復(fù)電路和SiC肖特基二極管進(jìn)行了能效比較，如圖4和圖5所示。當(dāng)電源電壓為230 VRMS時(shí)，在加全負(fù)載的條件下，恢復(fù)電路比8 A SiC二極管省電約2.25 W，在負(fù)載100 W時(shí)省電約1 W。

    在加低負(fù)載的條件下，由于恢復(fù)電路關(guān)斷損耗比SiC二極管低，NS2 產(chǎn)生的反射電壓仍然可以提高電能恢復(fù)電路的能效。但若功率因數(shù)校正電路工作于斷續(xù)模式（<100 W），電能恢復(fù)電路將與SiC二極管的能耗相同，如圖4所示。
    在電壓為90 VRMS時(shí)，軟開關(guān)方法的優(yōu)勢(shì)與功率晶體管體電容COSS放電節(jié)省的能量加在一起進(jìn)一步突出了電能恢復(fù)電路的優(yōu)點(diǎn)。在輸出功率達(dá)到450 W時(shí)，電能恢復(fù)電路相比較SiC二極管省電約5.4 W；在低負(fù)載的情況下，由于沒有關(guān)斷損耗，電能恢復(fù)電路比SiC二極管省電約1.7%。加強(qiáng)了軟開關(guān)法電能恢復(fù)電路和COSS放電降低能耗的優(yōu)勢(shì)，尤其是在低負(fù)載的條件下這種優(yōu)勢(shì)將更為明顯。
2.4 熱測(cè)量
    電流的軟開關(guān)法可以降低功率晶體管的功率損耗，圖6所示是在一個(gè)功率因數(shù)校正電路中，電能恢復(fù)電路的解決方案與SiC二極管在功率晶體管上產(chǎn)生的溫度差(18 ℃)。如果功率晶體管的PN結(jié)溫度相同，電能恢復(fù)電路應(yīng)該可以進(jìn)一步減小散熱器的體積。這樣，節(jié)省的空間就抵消了電能恢復(fù)電路的微型線圈L所占的空間。并且，恢復(fù)電路擁有了與SiC二極管相同的功率密度。

    雖然采用了熱量優(yōu)化技術(shù)，但如果功率晶體管的RDS(on)致使PN結(jié)溫度上升到90 ℃時(shí)，采用電能恢復(fù)電路的能效就會(huì)有所降低，不過還是高于SiC二極管。因此，在圖5和圖6所示的90 VRMS能效比較中，必須從節(jié)省的電能Pout&times;[1/(SiC_efficiency)-1/(BC2_efficiency)]=5.4 W中減去0.75 W。總而言之，電能恢復(fù)電路的節(jié)能效果和功率密度均優(yōu)于SiC二極管。
    電能恢復(fù)電路使用電流軟開關(guān)法，可以通過一個(gè)特有的無損恢復(fù)電路幫助電源設(shè)計(jì)人員實(shí)現(xiàn)提高能效的目標(biāo)。使用專用的二極管可以提高連續(xù)導(dǎo)通工作模式下功率因數(shù)校正電路的性能。
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