??? 摘?要: 設(shè)計(jì)了一種基于MAX5060并采用平均電流控制" title="平均電流控制">平均電流控制模式的DC/DC變換器" title="變換器">變換器的控制系統(tǒng)。該變換器為輸出電壓" title="輸出電壓">輸出電壓可調(diào)的負(fù)載點(diǎn)電源(POL),采用大信號(hào)系統(tǒng)和小信號(hào)系統(tǒng)相結(jié)合的方法設(shè)計(jì)控制回路。詳細(xì)分析了電源的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)。
??? 關(guān)鍵詞: POL? 平均電流控制? 同步整流BUCK
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??? 隨著CPU等超大規(guī)模集成電路的發(fā)展,所要求的工作電壓在日趨下降,而供電電流則日趨上升,并要求負(fù)載點(diǎn)電源(POL)具有更高的動(dòng)態(tài)性能。
??? 在當(dāng)前的POL電源中,比較通用的主電路與控制策略是:主電路采用同步整流BUCK拓?fù)浠蚨嘞嘟诲e(cuò)BUCK電路;在控制策略方面,普遍采用電壓型控制和峰值電流型控制。但是,由于電壓控制模式不能控制各個(gè)電感的相電流,在多相BUCK中不能實(shí)現(xiàn)電流均衡的功能,而在單相BUCK中又需要額外的限流裝置,并且對(duì)于輸入電壓的變化又響應(yīng)較慢,由于這些原因,這種方案的缺點(diǎn)日益突出。峰值電流控制模式具有快速的負(fù)載動(dòng)態(tài)響應(yīng),但對(duì)于噪聲很敏感,并且占空比增加時(shí),需要斜坡補(bǔ)償。
??? 平均電流控制模式具有較多的優(yōu)點(diǎn):在多相變換器中,具有自動(dòng)電流均衡的能力;采用電感電流作為反饋信號(hào),并且在電流環(huán)" title="電流環(huán)">電流環(huán)中引入一個(gè)高增益電流誤差放大器,電流環(huán)的增益帶寬可以通過設(shè)計(jì)這個(gè)電流誤差放大器的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)而達(dá)到最佳性能;與峰值電流控制模式的電流環(huán)頻帶相比,平均電流控制模式的電流環(huán)頻帶幾乎與其相同,但低頻增益卻大很多;平均電感電流能夠高度精確地跟蹤電流編程信號(hào);不需要斜坡補(bǔ)償;抗噪聲能力強(qiáng)。
??? 本文主要介紹平均電流控制模式同步整流BUCK變換器的控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法,分別從大信號(hào)系統(tǒng)和小信號(hào)系統(tǒng)分析和設(shè)計(jì)控制回路,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明該控制方法切實(shí)可行。
1 平均電流控制BUCK變換器的大信號(hào)系統(tǒng)分析
??? 當(dāng)系統(tǒng)負(fù)載電流發(fā)生較大變化時(shí)(如從25%額定值變化到100%額定值),系統(tǒng)處在大信號(hào)擾動(dòng)下工作,小信號(hào)的假設(shè)不再適用,小信號(hào)分析法得到的設(shè)計(jì)結(jié)果將與大信號(hào)擾動(dòng)下的系統(tǒng)響應(yīng)不一致,可能出現(xiàn)的情況是:用小信號(hào)法設(shè)計(jì)的開關(guān)轉(zhuǎn)換系統(tǒng)在小信號(hào)下是穩(wěn)定的,但在大信號(hào)擾動(dòng)下系統(tǒng)可能不穩(wěn)定,因此小信號(hào)分析結(jié)果不能預(yù)測大信號(hào)擾動(dòng)下系統(tǒng)工作的實(shí)際特性。造成這一差別的主要原因是系統(tǒng)的非線性,包括功率電路的開關(guān)非線性和控制電路脈沖調(diào)制器的飽和非線性。
1.1 電流環(huán)增益限制條件一
??? 在平均電流控制模式下,為了避免誤差放大器進(jìn)入飽和狀態(tài)以及由于電流補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)輸出的電壓波形不與鋸齒波相交或多次相交而導(dǎo)致的次諧波瞬態(tài)不穩(wěn)定,必須要求PWM比較器的兩個(gè)輸入信號(hào)的斜率滿足以下條件:被放大的電感電流的下降斜率不能超過鋸齒波的上升斜率,否則,PWM比較器將不能正常工作。此標(biāo)準(zhǔn)即為“斜率匹配標(biāo)準(zhǔn)”。
??? 若采用圖1所示的RC電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò),則電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的Hc(s)為:
為高頻極點(diǎn),
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??? 為滿足斜率匹配標(biāo)準(zhǔn),電流內(nèi)環(huán)必須滿足下式要求:
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式中,Vm為鋸齒波電壓VS的峰值電壓;RS是電流采樣電阻;G1是電流采樣信號(hào)的放大倍數(shù);gmca是跨導(dǎo)型放大器的增益;VO和LO分別是BUCK變換器輸出電壓和輸出濾波電感。即Rf需滿足:
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1.2 電流環(huán)增益限制條件二
??? 在實(shí)際電路中,當(dāng)變換器的輸入電壓升高或者占空比減小時(shí),即使電流環(huán)增益已經(jīng)滿足了限制條件一的要求,變換器仍然可能出現(xiàn)開關(guān)不穩(wěn)定,這與電流誤差放大器(CEA)的輸出信號(hào)VCA有關(guān)。
??? 假設(shè)VCA的紋波峰峰值為圖2所示的Vd,若Vd降到了電流誤差放大器的最小輸出限定值,則VCA的斜坡可能會(huì)被限幅或被箝位。若改變后的VCA斜率超過鋸齒波斜率,就會(huì)導(dǎo)致開關(guān)不穩(wěn)定。
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??? 在實(shí)際電路中,應(yīng)使VCA信號(hào)的紋波峰峰值Vd相對(duì)于其直流值要小,以避免電流誤差放大器輸出信號(hào)變形。當(dāng)變換器輸入電壓Vg很大或者占空比D很小時(shí),Vd值較大,這是因?yàn)閂d與被采用的電感電流紋波值ΔIL成比例。電感紋波值為:
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??? 因此,還需要限制在開關(guān)頻率處的電流環(huán)增益,使得峰峰值Vd滿足:
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式中,m1為電感電流的上升斜率;Hc(s)為電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)傳遞函數(shù)" title="傳遞函數(shù)">傳遞函數(shù)。
??? 為避免電流誤差放大器箝位,VCA應(yīng)不超過VCA平均值的兩倍(VCA平均值為d×Vm)。因此,要避免開關(guān)不穩(wěn)定,開關(guān)頻率處的電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)增益應(yīng)滿足以下限制:
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???? 顯然,對(duì)于高輸入電壓,根據(jù)式(4)計(jì)算的最大直流增益遠(yuǎn)小于根據(jù)式(2)的計(jì)算值。然而,在低輸入電壓時(shí),式(4)的直流增益限制值將超過式(2)的計(jì)算值。因此,為了避免開關(guān)信號(hào)的不穩(wěn)定,Rf應(yīng)滿足:
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2 平均電流控制BUCK變換器的小信號(hào)分析
??? 平均電流控制模式BUCK變換器的系統(tǒng)框圖如圖3所示(不考慮濾波電感和輸出電容的串聯(lián)等效電阻及死區(qū)時(shí)間的影響)。
電流環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Ti(s)為:
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式中,G1為電流采樣信號(hào)放大倍數(shù);RS為電流采樣電阻;gmca為跨導(dǎo)運(yùn)算放大器增益;Gc(s)為電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)
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??? 電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Tv(s)為:
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式中,Gv(s)為電壓環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)傳遞函數(shù);Aif(s)為電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數(shù),
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3 控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)實(shí)例
??? 結(jié)合上面關(guān)于平均電流控制模式的大信號(hào)系統(tǒng)與小信號(hào)系統(tǒng)的分析,設(shè)計(jì)了一個(gè)輸入電壓分別為12V和0.9V~3.3V/16A,輸出電壓為3.3V,最大電流為12A的POL電源。下面分別對(duì)電流環(huán)與電壓環(huán)進(jìn)行設(shè)計(jì)。
3.1 電流環(huán)設(shè)計(jì)
??? 不同輸出電壓時(shí),補(bǔ)償前電流環(huán)開環(huán)特性如圖4所示。當(dāng)輸出電壓為3.3V時(shí),幅頻和相頻特性在LC諧振頻率(約11kHz)以上,系統(tǒng)以-20dB/dec斜率下降。
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??? 對(duì)于平均電流的電流內(nèi)環(huán),在小信號(hào)設(shè)計(jì)時(shí)的主要要求是:電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)幅頻特性在中頻段具有平坦的特性;在交越頻率處有足夠的相位裕量。從以上兩方面考慮,單極點(diǎn)-單零點(diǎn)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)作為電流控制器是合理的。補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)如圖1所示,CEA是一個(gè)跨導(dǎo)放大器,RC網(wǎng)絡(luò)組成一個(gè)單極點(diǎn)、單零點(diǎn)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。在電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)Hc(s)中,直流增益Kc按照上述討論計(jì)算;零點(diǎn)ωz 用于擴(kuò)展交越頻率,一般應(yīng)小于主電路LC諧振頻率ωo,通常為其1/3或1/2;高頻極點(diǎn)ωp主要用于濾除被測電感電流信號(hào)的開關(guān)紋波,以增強(qiáng)抗噪聲能力,一般來說ωp應(yīng)接近開關(guān)頻率。
??? 根據(jù)電流環(huán)最大增益限制條件一和限制條件二,利用式(5)可以得到Rf最大值。Rf應(yīng)小于3kΩ,可以取Rf=2kΩ。
??? 在多輸出電壓的POL電源中,當(dāng)Vo=3.3V和Dmax=0.275時(shí),電流環(huán)最大交越頻率值最小,即:
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??? 從上式可知,電流環(huán)的交越頻率應(yīng)小于156kHz。平均電流控制模式不僅與峰值電流控制模式一樣具有很好的電流環(huán)帶寬,而且由于其低頻極點(diǎn)很低,低頻增益很高,使電感電流的平均值能很好地跟隨控制電壓Vcp的變化。
??? 補(bǔ)償后的電流環(huán)開環(huán)特性如圖5所示。在低頻段,以-20dB/dec的斜率下降、直流增益趨于無窮大,因此符合理想條件,系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差很小。在中頻段,相位裕量大于60°。在高頻段,在頻率大于fp后,幅頻特性的下降斜率為-40dB/dec,減少了主電路中開關(guān)信號(hào)高次諧波的影響,并能抑制由于寄生參數(shù)引起的衰減振蕩信號(hào)。
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3.2 電壓環(huán)設(shè)計(jì)
??? 電流環(huán)的閉環(huán)傳遞函數(shù)Aif(s)為電壓環(huán)傳遞函數(shù)的一部分,補(bǔ)償前電壓環(huán)的開環(huán)傳遞函數(shù)為:
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??? 補(bǔ)償前電壓環(huán)的開環(huán)傳遞函數(shù)Gvo(s)如圖6(a)所示。由幅頻特性可知,補(bǔ)償前電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)中,交越頻率太低(<100Hz)。
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??? 補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)選擇Ⅱ型網(wǎng)絡(luò),即低頻為積分環(huán)節(jié)的單極點(diǎn)、單零點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)。由于電壓誤差放大器的帶寬為3MHz,開環(huán)增益為70dB,約在300kHz處提供一個(gè)極點(diǎn)fp,因此,電壓環(huán)補(bǔ)償器選擇單極點(diǎn)、單零點(diǎn)的RC網(wǎng)絡(luò),如圖7所示。
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??? 補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的傳遞函數(shù)Gv(s)為:
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??? 補(bǔ)償后電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Tv(s)為:
??? Tv(s)=Gv(s)·Gvo(s)
??? 其波形圖如圖6(b)所示。
??? 由于該P(yáng)OL有六種不同的輸出規(guī)格,為了減小低輸出電壓時(shí)電壓環(huán)的交越頻率過高,以致于可能接近電流環(huán)的交越頻率,需要將零點(diǎn)設(shè)置在輸出阻抗較小時(shí)引起的極點(diǎn)處。因此,在約7kHz處設(shè)置一個(gè)零點(diǎn),以使低輸出電壓時(shí)中頻段增益降低。由于電壓外環(huán)控制確定了系統(tǒng)對(duì)負(fù)載電流的響應(yīng),其截止頻率fcv應(yīng)小于電流內(nèi)環(huán)的截止頻率fci。
??? 由圖6可以看出,當(dāng)輸出電壓為3.3V時(shí),電壓環(huán)的交越頻率約為13kHz,相位裕量超過60°;當(dāng)輸出電壓為0.9V時(shí),電壓環(huán)的交越頻率約為47kHz,相位裕量也超過60°。因此,電源在多種電壓等級(jí)時(shí)系統(tǒng)是穩(wěn)定的。
??? 所設(shè)計(jì)的POL樣機(jī),輸出濾波電感為Lo=0.6H,選用Maxim公司的MAX5060控制器,樣機(jī)規(guī)格符合DOSA標(biāo)準(zhǔn),尺寸為50mm×14mm×7mm。
??? 圖8和圖9是輸出電壓分別為3.3V、1.2V時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)波形。從圖中可以看出,V0=3.3V時(shí),恢復(fù)時(shí)間僅為100μs,動(dòng)態(tài)響應(yīng)電壓峰峰值為360mV。V0=1.2V時(shí),恢復(fù)時(shí)間僅為100μs,動(dòng)態(tài)響應(yīng)電壓峰峰值為100mV;其他輸出電壓時(shí)動(dòng)態(tài)電壓峰峰值也均在10% V0內(nèi)。
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??? 本文討論了平均電流控制模式負(fù)載點(diǎn)電源的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)。由于系統(tǒng)的非線性,包括功率電路開關(guān)非線性和控制電路中脈沖調(diào)制器的飽和非線性,平均電流控制模式的大信號(hào)系統(tǒng)需要滿足兩個(gè)限制條件,并保證各輸出電壓等級(jí)下小信號(hào)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該設(shè)計(jì)方法能實(shí)現(xiàn)變換器良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。
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