0 引言

    在水下航行器行進(jìn)過程中，為了保持自身姿態(tài)平穩(wěn)，一般采用兩臺(tái)常規(guī)電機(jī)或者單臺(tái)常規(guī)電機(jī)加復(fù)雜的行星減速器傳動(dòng)系統(tǒng)拖動(dòng)雙螺旋漿旋轉(zhuǎn)。前者傳動(dòng)系統(tǒng)成本高，后者結(jié)構(gòu)復(fù)雜，易出故障且機(jī)械傳動(dòng)效率較低^[1]。

    風(fēng)力發(fā)電中采用永磁電機(jī)，但風(fēng)力發(fā)電受天氣影響較大，風(fēng)速須達(dá)到特定的范圍所得電壓才可使用，風(fēng)速過小或過大所得電壓都無法并入電網(wǎng)，從而使得由永磁電機(jī)所設(shè)計(jì)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)所產(chǎn)生的可用電壓范圍較窄^[2]。

    雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)采用內(nèi)外轉(zhuǎn)子、中間定子結(jié)構(gòu)，其可靠性高，定子鐵心利用率高，系統(tǒng)運(yùn)行效率高^[3]。電機(jī)剖面圖如圖1所示。航行過程中自身即可抵消陀螺效應(yīng)，可直接驅(qū)動(dòng)對(duì)轉(zhuǎn)螺旋推進(jìn)系統(tǒng)。在風(fēng)力發(fā)電領(lǐng)域可以拓寬可用電壓范圍。由于雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)（DRPMSM）的上述諸多優(yōu)點(diǎn)，使得它越來越受到專家學(xué)者的關(guān)注^[4]。

    雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)為典型的非線性強(qiáng)耦合系統(tǒng)，實(shí)際運(yùn)行過程中會(huì)因?yàn)楦蓴_或復(fù)雜變化等原因，影響控制精度和系統(tǒng)的穩(wěn)定性^[5]。文獻(xiàn)[6]中采用模糊控制對(duì)雙轉(zhuǎn)子電機(jī)進(jìn)行控制，但是模糊控制對(duì)模糊規(guī)則選擇敏感，實(shí)時(shí)性無法保證；文獻(xiàn)[7]中采用單神經(jīng)元PID控制方法，雖然可以優(yōu)化電機(jī)啟動(dòng)性能，但控制器增益無法實(shí)現(xiàn)自我調(diào)節(jié)；文獻(xiàn)[8]中采用滑模變結(jié)構(gòu)對(duì)永磁同步電機(jī)進(jìn)行控制，但滑模軌跡在進(jìn)行反向切換時(shí)不能連續(xù)，且控制過程復(fù)雜。

    基于以上問題，本文提出了單神經(jīng)元模糊PID控制方法，在MATLAB環(huán)境下搭建了系統(tǒng)仿真模型，并對(duì)比了傳統(tǒng)PID控制與單神經(jīng)元模糊PID控制的仿真結(jié)果。

1 雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)的數(shù)學(xué)模型

    雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)是一種新型電機(jī)，它與普通PMSM的差別在于原來靜止的定子也可以旋轉(zhuǎn)，所以兩者具有相同的電磁關(guān)系，在建立電機(jī)數(shù)學(xué)模型前，做如下理想化假設(shè)^[9]：

    (1)電機(jī)各相繞組結(jié)構(gòu)對(duì)稱；

    (2)電機(jī)具有正弦形反電動(dòng)勢(shì)波形；

    (3)忽略磁路飽和；

    (4)忽略磁滯損耗。

    參照普通永磁電機(jī)，可得雙轉(zhuǎn)子電機(jī)的數(shù)學(xué)模型^[10]，如下所示：

2 控制器原理及系統(tǒng)設(shè)計(jì)

2.1 單神經(jīng)元PID控制器原理

    單神經(jīng)元控制器基于人腦神經(jīng)元的結(jié)構(gòu)與特征，其模型如圖2所示。

    圖2中r(k)為給定轉(zhuǎn)速信號(hào)，n(k)為實(shí)際反饋信號(hào)，u(k)為單神經(jīng)元PID控制器輸出值，w₁(k)、w₂(k)、w₃(k)是分別對(duì)應(yīng)于x₁(k)、x₂(k)、x₃(k)的加權(quán)系數(shù)。利用給定速度r(k)與實(shí)際輸出信號(hào)n(k)之間的誤差作為控制偏差：

    再通過狀態(tài)轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)化為神經(jīng)元學(xué)習(xí)控制所需要的狀態(tài)量x₁、x₂、x₃，從而可得：

    采用上述學(xué)習(xí)規(guī)則系統(tǒng)可自動(dòng)調(diào)節(jié)各輸入量的權(quán)重。將這種控制策略應(yīng)用于雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)，可提高控制系統(tǒng)的抗干擾能力，簡(jiǎn)化算法的復(fù)雜度，可實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速控制器的平穩(wěn)飽和。但是對(duì)神經(jīng)元比例系數(shù)K值選取卻是人為設(shè)定的，且一旦選定，無法動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)，選擇起來十分困難，K值過高，會(huì)使得系統(tǒng)超調(diào)過大，增加系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間；過低則系統(tǒng)響應(yīng)速度變慢，實(shí)時(shí)性得不到保障。

2.2 單神經(jīng)元模糊PID控制器設(shè)計(jì)

    由于單神經(jīng)元PID控制中的神經(jīng)元比例系數(shù)選取困難，本文在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了單神經(jīng)元模糊PID控制器，其原理圖如圖3所示。

    基于單神經(jīng)元PID控制的缺點(diǎn)，本文通過模糊控制策略調(diào)整控制器增益，控制策略如圖4所示。

    模糊PID控制系統(tǒng)性能取決于模糊控制規(guī)則的制定，本文在分析矢量控制轉(zhuǎn)速響應(yīng)曲線的基礎(chǔ)上,制定了模糊控制規(guī)則^[12]。

    本文選取7個(gè)詞匯描述輸入輸出變量，即{NB，NM，NS，ZO，PS，PM，PB}，采用三角隸屬度函數(shù)曲線作為輸入/輸出變量的隸屬函數(shù),如圖5所示。它計(jì)算工作量少，靈敏度高。模糊推理采用Mamdani方法^[13]，反模糊化采用加權(quán)平均法?？刂埔?guī)則表如表1所示。

3 仿真結(jié)果及分析

    基于MATLAB搭建了電機(jī)矢量控制和單神經(jīng)元模糊PID控制兩種仿真控制模型，電機(jī)的各項(xiàng)參數(shù)如下所示：電機(jī)極對(duì)數(shù)為4，額定電壓為220 V，內(nèi)外電樞電阻為1.437 5 Ω，永磁磁鏈均為0.175 Wb，粘性摩擦系數(shù)為0，電機(jī)轉(zhuǎn)子的dq軸等效電感為4.25×10^-3 mH。在MATLAB/Simulink設(shè)置界面設(shè)定仿真模型起始時(shí)間為0 s，停止時(shí)間為0.5 s，初始給定速度值為100 rad/s；在0.15 s時(shí)內(nèi)外轉(zhuǎn)子給定轉(zhuǎn)速從初始的100 rad/s跳變?yōu)?50 rad/s；在0.25 s時(shí)內(nèi)外電機(jī)轉(zhuǎn)子力矩由1 N·m變?yōu)?.5 N·m。在此仿真基礎(chǔ)上，分析電機(jī)的輸出特性和響應(yīng)速度。并且將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與傳統(tǒng)的矢量控制方法進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，從而可以驗(yàn)證本次所設(shè)計(jì)的雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)數(shù)學(xué)模型的正確性和相應(yīng)控制算法的控制效果。

    圖6～圖8分別顯示了在傳統(tǒng)矢量控制下，雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)在內(nèi)外轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速、力矩和三相電流的響應(yīng)曲線。從仿真結(jié)果的波形分析中可以看到，傳統(tǒng)的矢量控制方法所得的內(nèi)外電機(jī)的轉(zhuǎn)速響應(yīng)曲線具有較大的超調(diào)量和較長(zhǎng)時(shí)間的震蕩調(diào)整過程；對(duì)于電機(jī)的力矩，當(dāng)轉(zhuǎn)速發(fā)生改變時(shí)，力矩變化明顯；而對(duì)于三相電流，在電機(jī)達(dá)到預(yù)定轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)速發(fā)生改變時(shí)，三相電流變化幅度較大，電機(jī)在較長(zhǎng)時(shí)間里方能達(dá)到設(shè)定值。

    圖9～圖11是利用單神經(jīng)元模糊PID控制方法所得的響應(yīng)曲線圖，可以看到電機(jī)在較短時(shí)間里轉(zhuǎn)速達(dá)到了設(shè)定值100 rad/s，當(dāng)電機(jī)到達(dá)穩(wěn)定速度并持續(xù)一段時(shí)間以后，在0.15 s時(shí)將內(nèi)外轉(zhuǎn)子速度從100 rad/s跳變?yōu)?50 rad/s。從圖9可以看出，與矢量控制相比，當(dāng)設(shè)定轉(zhuǎn)速發(fā)生改變時(shí)，內(nèi)外轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速都快速地達(dá)到了給定的轉(zhuǎn)速，響應(yīng)速度較快。同樣地，可以看到內(nèi)外電機(jī)的力矩響應(yīng)曲線，在較短時(shí)間里面內(nèi)外轉(zhuǎn)子力矩達(dá)到了給定值，從圖10看出內(nèi)外電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩保持在給定值1 N·m的電磁轉(zhuǎn)矩不變。持續(xù)一段時(shí)間以后。由于在0.15 s時(shí)設(shè)定轉(zhuǎn)速變大，使得內(nèi)外轉(zhuǎn)子力矩發(fā)生波動(dòng)，但是從圖10可知，力矩很快恢復(fù)到穩(wěn)定值。當(dāng)電機(jī)三相電流在給定內(nèi)外轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和力矩的情況下，在較快速度下達(dá)到穩(wěn)定值，在達(dá)到穩(wěn)定穩(wěn)定狀態(tài)并持續(xù)一段時(shí)間以后，由于轉(zhuǎn)速發(fā)生改變，使得三相電流出現(xiàn)了波動(dòng)，但是隨后快速穩(wěn)定下來，如圖11所示。在0.25 s時(shí)人為將力矩變?yōu)?.5 N·m，從圖10可以看出電機(jī)內(nèi)外轉(zhuǎn)速受力矩變化影響很小，幾乎沒有變化，在圖10中，當(dāng)力矩大小發(fā)生改變時(shí)，電機(jī)的力矩響應(yīng)非常迅速，很快就達(dá)到了1.5 N·m。圖11看出當(dāng)三相電流的波形曲線在力矩發(fā)生改變的同時(shí)，能夠快速的響應(yīng)，達(dá)到較理想的穩(wěn)定狀態(tài)。

    總的來說，仿真結(jié)果表明，本文所設(shè)計(jì)的雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)（DRPMSM）單神經(jīng)元模糊PID控制系統(tǒng)仿真結(jié)果在運(yùn)行過程中，轉(zhuǎn)速、力矩、三相電流都能保持平穩(wěn)，當(dāng)轉(zhuǎn)速、力矩在某時(shí)間段里改變的情況下，也能夠在短時(shí)間里穩(wěn)定下來。與傳統(tǒng)的矢量控制方法相對(duì)比，本次所設(shè)計(jì)的控制系統(tǒng)響應(yīng)速度更快，仿真結(jié)果較理想。

4 結(jié)論

    本文分析了雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)（DRPMSM）的工作原理，建立了電機(jī)的數(shù)學(xué)模型，搭建了單神經(jīng)元模糊PID控制系統(tǒng)，并進(jìn)行了對(duì)比仿真研究。仿真結(jié)果表明：在轉(zhuǎn)速、力矩發(fā)生改變的情況下，采用單神經(jīng)元模糊PID控制方法運(yùn)行響應(yīng)速度都達(dá)到了預(yù)期的實(shí)驗(yàn)效果，相比于傳統(tǒng)的矢量控制系統(tǒng)具有更好的動(dòng)靜態(tài)性能。通過仿真結(jié)果的分析，深入了解了雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)的轉(zhuǎn)速、力矩和相電流各自的特點(diǎn)和它們之間的相互影響。同時(shí)，本次試驗(yàn)結(jié)果也為進(jìn)一步分析和設(shè)計(jì)雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)（DRPMSM）本體結(jié)構(gòu)和控制策略提供了參考。當(dāng)然本文對(duì)電機(jī)內(nèi)外轉(zhuǎn)子之間的相互干擾并未做相關(guān)分析，對(duì)于如何優(yōu)化控制策略，使控制器性能達(dá)到最優(yōu)還有待進(jìn)一步實(shí)驗(yàn)分析，在今后的研究中，相信對(duì)于本體結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)、電機(jī)數(shù)學(xué)模型的改進(jìn)以及控制算法的創(chuàng)新會(huì)是雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)研究的重點(diǎn)。

參考文獻(xiàn)

[1] 孟昭鶴.水下航行器用雙轉(zhuǎn)子永磁同步電機(jī)控制器的研究與實(shí)現(xiàn)[D].沈陽：沈陽工業(yè)大學(xué)，2010.

[2] 崔總澤，李子健，項(xiàng)群杰，等.新型雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)及其雙模功率控制策略[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014，34(36)：6499-6505.

[3] 莫麗紅，全力，朱孝勇，等.定子永磁式雙轉(zhuǎn)子電機(jī)設(shè)計(jì)與實(shí)驗(yàn)研究[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2014，29(9)：74-82.

[4] 李紅偉，王洪誠.永磁同步電機(jī)矢量控制系統(tǒng)的VisSim建模與仿真[J].電機(jī)與控制學(xué)報(bào)，2007，11(5)：533-537.

[5] 曾喆昭，賀瑩，張暢，等.非線性PID自學(xué)習(xí)控制方法研究[J].計(jì)算機(jī)工程，2014，40(10)：224-227.

[6] 韓建群，鄭萍.永磁同步雙轉(zhuǎn)子/雙定子電機(jī)轉(zhuǎn)速的模糊控制[J].吉林大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版)，2009，39(5)：1252-1256.

[7] 萬健如，張海波，曹才開.單神經(jīng)元PID控制器永磁同步電機(jī)調(diào)速系統(tǒng)[J].電力電子技術(shù)，2005，39(1)：75-77.

[8] 鄧艷艷，林旭梅.永磁同步電機(jī)滑模自適應(yīng)控制[J].計(jì)算機(jī)仿真，2015，32(2)：337-341.

[9] 曹江華，楊向宇，肖如晶.雙轉(zhuǎn)子徑向永磁電機(jī)的設(shè)計(jì)與有限元分析[J].電機(jī)與控制應(yīng)用，2010，37(1)：8-12.

[10] Wu He，Wu Hantong，F(xiàn)ang Fei，et al.Research on control strategy for a double-winding bearingless flux-switching machine with alternating excited orthogonal suspension windings[C].2016 IEEE 8th International Power Electronics and Motion Control Conference (IPEMC-ECCE Asia)，Hefei，2016：821-826.

[11] ZHANG X，GENG Y，ZHANG M.The Research of digital vector control driver of permanent magnet synchronous machine[C].2011 International Conference on Control，Automation and Systems Engineering(CASE)，Singapore，2011：1-4.

[12] XU W，ZHU J，ZHANG Y，et al.Characterization of advanced drive system for hybrid electric vehicles[C].2010 International Conference on Electrical Machines and Systems(ICEMS)，Incheon，2010：487-492.

[13] WANG Y，CHENG M，DU Y，et al.Vector control of double-stator permanent magnet brushless motor with surface mounted topology[C].2010 International Conference on Electrical Machines and Systems(ICEMS)，Incheon，2010：855-858.

作者信息：

周旺平，芮振雷，田  琰

(南京信息工程大學(xué)，江蘇 南京210044)