0 引言

    近年來，隨著電力電子技術(shù)的不斷發(fā)展，特種電源技術(shù)也得到飛速發(fā)展。高壓電源作為特種電源的一種，在醫(yī)學(xué)、環(huán)境學(xué)、航空航天以及電信等領(lǐng)域也發(fā)揮著越來越重要的作用^[1-3]。目前，大功率直流高壓電源普遍采用全橋逆變電路實現(xiàn)低頻交流向高頻交流的轉(zhuǎn)換，從而降低變壓器的體積，提高電源效率。IGBT由于其兼?zhèn)鋱鲂?yīng)管易于驅(qū)動、控制簡單、開關(guān)頻率高的優(yōu)勢與BJT雙極型器件低飽和壓降、容量大的特點，被廣泛應(yīng)用于大功率全橋逆變電路中。然而，IGBT存在關(guān)斷電流拖尾現(xiàn)象^[4]，處理不當(dāng)很容易造成器件擊穿。為了保證IGBT可靠關(guān)斷，通常采用IGBT專用驅(qū)動模塊，實現(xiàn)IGBT負壓關(guān)斷，保證全橋逆變電路的安全運行。

    全橋逆變電路中，四個IGBT驅(qū)動電路不全共地，為了保證驅(qū)動電路工作的一致性，需要四組隔離電源分別為驅(qū)動電路供電。鑒于反激式開關(guān)電源具有電路拓撲簡單，輸入輸出電氣隔離、能夠高效提供多路直流輸出的特點，本文以單端反激變換器為主電路，采用峰值電流型PWM控制芯片UC3845設(shè)計了一種實用新型的11繞組，9路直流隔離輸出的開關(guān)電源。

1 輔助電源設(shè)計要求

    M57962L作為IGBT專用柵極驅(qū)動器^[5]，模塊采用正負雙電源供電(+15 V與-10 V)，圖1為采用M57962L的IGBT驅(qū)動電路設(shè)計。

    為實現(xiàn)全橋電路四個IGBT專用驅(qū)動模塊的隔離供電，輔助電源采用反激式開關(guān)穩(wěn)壓電源設(shè)計，具體設(shè)計指標(biāo)如下：

    (1)輸入：220 V AC，電壓波動±20%；

    (2)輸出：4路IGBT驅(qū)動隔離供電輸出(+15 V/0.5 A，-10 V/0.5 A)，1路控制電路供電輸出(+12 V/1.5 A)，1路輔助繞組輸出(+15 V)用于PWM控制芯片供電，輸出電流較小，參數(shù)計算可忽略。

    (3)工作頻率：65 kHz；輸出功率：68 W；工作效率≥85%。

2 硬件電路設(shè)計

    反激式開關(guān)電源設(shè)計主要包括以下幾個部分：EMI濾波與全波整流、RCD箝位吸收、高頻變壓器設(shè)計、環(huán)路反饋調(diào)節(jié)以及PWM控制芯片外圍電路設(shè)計，下面進行詳細闡述。

2.1 硬件電路結(jié)構(gòu)與工作原理

    圖2為所設(shè)計的IGBT隔離驅(qū)動輔助電源的整體電路圖。上電后，220 V工頻交流電經(jīng)過EMI濾波、全波整流和濾波電容C3、C4后得到310 V左右的直流；310 V直流電通過啟動電阻R_start對電容C23充電，當(dāng)電壓上升至門檻電壓（8.4 V）時，UC3845開始工作；然后由反饋繞組供電，電壓維持在+15 V左右。+12 V輸出繞組兩端的電壓通過PC817與TL431構(gòu)成的環(huán)路補償網(wǎng)絡(luò)將輸出電壓反饋信號輸入到UC3845的反饋端（VFB端）。UC3845根據(jù)副邊輸出電壓反饋信號與原邊輸入電流采樣信號調(diào)節(jié)PWM輸出信號的占空比，從而實現(xiàn)開關(guān)電源的穩(wěn)壓輸出。

2.2 EMI濾波與全波整流

    開關(guān)電源在工作過程中，開關(guān)噪聲的存在會對電網(wǎng)產(chǎn)生電磁干擾，為減輕開關(guān)電源帶來的電網(wǎng)高次諧波干擾，同時提高開關(guān)電源的抗干擾能力，電路設(shè)計中需要加入EMI濾波器^[6，7]。

2.3 RCD箝位電路設(shè)計

    由于變壓器漏感的存在，使得開關(guān)管關(guān)斷時，由漏感儲能引起的電流突變會產(chǎn)生較大的關(guān)斷電壓尖峰，造成開關(guān)管擊穿，因此需要設(shè)計箝位吸收電路對關(guān)斷電壓尖峰進行抑制，從而減小開關(guān)應(yīng)力，保證開關(guān)電源的正常工作。

    箝位電路分有源箝位和無源箝位兩種，兩者各有利弊。無源箝位電路不需要驅(qū)動和控制電路，應(yīng)用性強，成本低；有源箝位電路需要額外的驅(qū)動和控制電路，成本較高。綜合兩者的利弊，本設(shè)計采用RCD無源箝位吸收電路^[8，9]，在保證電源效率和安全工作的基礎(chǔ)上，實現(xiàn)關(guān)斷電壓尖峰的有效抑制，減小了開關(guān)管的應(yīng)力。

2.4 高頻變壓器設(shè)計

    高頻變壓器^{[10，11]}作為開關(guān)電源的關(guān)鍵部件，兼有儲能、限流、隔離的作用。變壓器設(shè)計中磁芯材料、參數(shù)、結(jié)構(gòu)的正確選取對開關(guān)電源工作品質(zhì)和性能的提高具有重要的促進作用?？紤]到磁材工作頻率、成本和效率等因素，基于鐵氧體磁芯具有中高頻損耗低、磁導(dǎo)率頻率特性穩(wěn)定以及成本低的特點，本設(shè)計選用鐵氧體磁芯材料。下面對反激變壓器的設(shè)計進行詳細闡述。

2.4.1 初級繞組電感

    在不考慮變壓器漏感的情況下，變壓器每個工作周期內(nèi)傳輸?shù)哪芰砍艘怨ぷ黝l率即為輸出功率P_o：

2.4.2 最小占空比計算

    當(dāng)直流輸入電壓U_i最大時，開關(guān)管的占空比取得最小值，即：

2.4.3 磁芯選擇

    采用面積乘積法對磁芯尺寸進行估計。當(dāng)已知初級繞組的線徑時，帶繞組的磁芯所占的AP^*值可以表示如下：

    查詢常用鐵氧體磁芯參數(shù)表，在保留一定裕量的條件下，EE40磁芯滿足功率傳輸要求：A_e=1.27 cm²，A_w=1.78 cm²，AP^′=A_eA_w≈2.2 cm⁴>AP。

2.4.4 初次級繞組及輔助繞組匝數(shù)

    初級繞組匝數(shù)為：

    由于次級繞組為多路輸出，考慮將最小輸出電壓10 V作為主輸出進行計算，并假設(shè)次級整流二極管正向?qū)▔航禐?.7 V，則次級繞組匝數(shù)為

    其中，N₁₀，N₁₅，N₁₂，N_a分別為次級-10 V，+15 V，+12 V輸出繞組與輔助繞組匝數(shù)。

2.4.5 初次級繞組及輔助繞組線徑計算

    繞組線徑與繞組中流過的電流關(guān)系為

    考慮高頻下電流趨膚效應(yīng)的影響，對應(yīng)開關(guān)頻率f_s下的趨膚深度為δ，則繞組單根線徑應(yīng)小于2δ，因此常采用多股并繞。

2.4.6 氣隙長度l_g

    對于單向勵磁變壓器設(shè)計，為防止磁芯工作過程中發(fā)生磁飽和，通常采用添加氣隙的方式予以避免。氣隙長度為：

2.5 TL431A+PC817A環(huán)路反饋補償

    為保證IGBT可靠開通與關(guān)斷,實現(xiàn)全橋逆變電路的穩(wěn)定工作,一方面對IGBT驅(qū)動電路供電電源輸出電壓的穩(wěn)定性有要求；另一方面，由于驅(qū)動電路屬于動態(tài)負載，因此對供電電源的負載調(diào)整率也有要求?；谌思煞€(wěn)壓器件TL431A和線性光耦PC817A的環(huán)路反饋補償^[12，13]設(shè)計在提升電源輸出的穩(wěn)定性與負載調(diào)整率方面具有重要的促進作用。

    開關(guān)電源環(huán)路補償有兩種控制模式：電流控制和電壓控制。為簡化環(huán)路設(shè)計，提高環(huán)路補償響應(yīng)速度，本文在電流控制模式下，采用二階環(huán)路補償電路設(shè)計對開關(guān)電源的輸出進行反饋補償。

    取R₇=300 kΩ，C₂₇=20 pF，C₂₈=10 nF，則補償網(wǎng)絡(luò)的開環(huán)傳遞函數(shù)為：

    圖3為環(huán)路補償電路開環(huán)傳遞函數(shù)的伯德圖。圖中穿越頻率處開環(huán)傳遞函數(shù)的相位裕量大于90°，低頻增益為40 dB，中頻增益為20 dB，可見該二階環(huán)路補償網(wǎng)絡(luò)可以有效提高電源輸出電壓調(diào)節(jié)的穩(wěn)定性與快速性。

2.6 UC3845外圍電路主要參數(shù)設(shè)計

    UC3845的占空比調(diào)節(jié)范圍為0～50%，其PWM輸出頻率為時鐘頻率的一半。本設(shè)計中，PWM頻率為65 kHz，因此時鐘頻率為130 kHz，取定時電容C_T=1 nF，則定時電阻為：

    保留一定余量，取采樣電阻值為0.5 Ω/2 W。

3 仿真分析與實驗驗證

    為了驗證上述設(shè)計方案的可行性與完整性，本文采用了軟件仿真與樣機研制測試相結(jié)合的分析方法對該電源的性能進行分析測試。

3.1 Saber軟件仿真

    根據(jù)圖2電路參數(shù)的設(shè)置，采用Saber軟件進行仿真得到如圖4所示的電源工作特性曲線分析圖。

    從圖4中曲線分析的結(jié)果可得出如下結(jié)論：

    (1)環(huán)路控制流程：UC3845開始工作后，環(huán)路補償輸出V_COMP為最大值，此時PWM輸出最大占空比為0.383 65，電流反饋起主要作用；隨著+12 V繞組輸出電壓的升高，V_COMP逐漸下降直至輸出電壓穩(wěn)定，此時電壓反饋與電流反饋聯(lián)合調(diào)節(jié)PWM的輸出，占空比隨負載的大小可變；

    (2)環(huán)路控制的穩(wěn)定性：V_a過沖電壓為0.307 52 V，相對于穩(wěn)定輸出電壓，過沖量為2.05%；+12 V繞組輸出電壓V_{+12 V}平滑無過沖，穩(wěn)定輸出電壓的紋波電壓為0.017 69 V；可見環(huán)路反饋控制的穩(wěn)定性強，精度高；

    (3)環(huán)路控制的快速性：UC3845開始工作后，環(huán)路補償輸出以12 431 V/s的壓擺率上升至最大值，電流反饋主要作用，PWM占空比最大，V_{+12 V}以2 516.9 V/s的壓擺率上升至穩(wěn)定輸出電壓；當(dāng)V_{+12 V}趨于穩(wěn)定時（t_settle=0.163 68 s），V_COMP滯后1.09 ms趨于穩(wěn)定（t_settle=0.164 77）；由此可見環(huán)路控制具有很高的調(diào)節(jié)速度。

    開關(guān)管在工作過程中，RCD箝位吸收電路對開關(guān)管的關(guān)斷尖峰抑制具有重要作用?？紤]電源工作效率與選用MOS管的耐壓（V_ds=800 V），仿真中箝位電阻選用兩個56 kΩ電阻并聯(lián)，箝位電容容值為10 nF，得到如圖5所示的MOSFET在不同負載下漏源電壓波形。

    從圖5中可見：輕載時，PWM占空比為0.070 519，漏源電壓峰值為539.91 V；重載時，PWM占空比為0.317 88，漏源電壓峰值為662.75 V。對于耐壓800 V的MOSFET，開關(guān)管始終工作在安全電壓應(yīng)力范圍內(nèi)，擁有足夠的電壓裕量。

3.2 實驗測試與分析

    依據(jù)理論計算與仿真分析的結(jié)果，研制了一臺實驗樣機，并對其性能進行了測試與分析。

3.2.1 高頻變壓器繞制參數(shù)

    為驗證上述變壓器設(shè)計的正確性，對高頻變壓器進行實際繞制，實際繞制參數(shù)如表1所示。

3.2.2 開關(guān)電源性能測試

    對樣機的4路正負雙輸出的電壓值進行測量，得到如表2所示的差異分析表。從表2中可以看出，4路雙輸出隔離電源的輸出電壓具有高度一致性，輸出電壓穩(wěn)定，誤差在3%以內(nèi)；輸出紋波小，紋波峰峰值在100 mV以內(nèi)。有效保證了全橋逆變電路中IGBT驅(qū)動電平的一致性，延長了IGBT的使用壽命。

3.2.3 原邊電流采樣與柵極驅(qū)動波形

    圖6為開關(guān)管工作過程中變壓器原邊電流采樣與柵極驅(qū)動波形，可以看到原邊電流與柵極驅(qū)動波形平滑穩(wěn)定，說明該電源設(shè)計具有較高的穩(wěn)定性。電源連續(xù)工作2小時，開關(guān)管未見明顯升溫，說明開關(guān)管能夠在安全電壓下開通與關(guān)斷，RCD箝位吸收電路達到了預(yù)期的箝位效果。

3.2.4 IGBT專用驅(qū)動模塊PWM輸入輸出波形

    將該電源應(yīng)用于逆變?nèi)珮螂娐分蠭GBT驅(qū)動模塊M57962L的隔離供電，檢驗該電源在動態(tài)負載下的穩(wěn)定性。如圖7為M57962L的PWM輸入輸出電壓波形，可以看到在24 kHz的PWM輸入頻率下，模塊PWM輸出波形中正負電平輸出具有嚴格的平穩(wěn)性，波形邊沿陡峭，可以有效驅(qū)動IGBT的正壓開通與負壓關(guān)斷，保證IGBT的可靠工作。

4 結(jié)論

    本文著手于解決高壓電源中全橋逆變主電路中功率開關(guān)管驅(qū)動電路的可靠供電問題，設(shè)計了基于反激式多繞組輸出的開關(guān)穩(wěn)壓電源，為全橋電路IGBT專用驅(qū)動模塊以及單片機控制電路的隔離供電提供了良好的解決方案。當(dāng)然，為了充分保障IGBT的可靠運行，合適的驅(qū)動是一方面；另一方面是如何對由全橋回路分布電感引起的關(guān)斷電壓尖峰進行有效抑制，因此還需設(shè)計合適的緩沖吸收電路^{[14，15]}，這部分的研究是今后工作的重點。

    通過計算機仿真與樣機制作測試，驗證了理論分析的完整性與實用性。該電源具有結(jié)構(gòu)簡單、輸出電壓穩(wěn)定、負載調(diào)整率高、紋波小等優(yōu)點。達到了預(yù)期要求，能夠滿足IGBT驅(qū)動模塊對電源電壓、電流的要求，從而在驅(qū)動方面保障了IGBT的可靠工作與穩(wěn)定運行。該方案的實施既可以作為全橋逆變電路驅(qū)動模塊隔離供電電源的一種解決方案，同時也可用于多電平轉(zhuǎn)換電源適配器的供電需求，因此具有良好的應(yīng)用前景。

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