申  娟1，周  實2，張靜月1

　?。?．國網上海市電力公司電力科學研究院，上海 200051；2.上海電氣集團股份有限公司中央研究院，上海200070）

　　摘  要： 針對風電并網系統(tǒng)中發(fā)生的電網電壓跌落故障，提出系統(tǒng)須具備繼續(xù)運行平穩(wěn)穿越能力的觀點。首先給出了網側逆變控制器中的功率拓撲結構及其電壓電流的數(shù)學模型，為了設計方便選用了電流內環(huán)的前饋解耦控制，接著詳細闡述了直流穩(wěn)壓和向電網提供無功補償?shù)目刂萍夹g，最后利用MATLAB仿真軟件對提出的控制方法進行仿真實驗分析，結果表明該方法穩(wěn)定可靠。

　　關鍵詞： 風電系統(tǒng)；并網控制器；低壓穿越；無功補償控制

0 引言

　　隨著社會的高速發(fā)展，能源問題已然成為關系著人類生存和發(fā)展的重要問題，因此尋求綠色新能源的意識也日益增強。在眾多綠色能源中，對風能的開發(fā)利用，日益成為國家能源戰(zhàn)略規(guī)劃中的重點之一，因此風力發(fā)電產業(yè)必將推動社會跨入一個新領域新階段[1]。并網逆變控制器作為風電系統(tǒng)的技術核心部件，擔負著向電網不間斷地輸送高質量電能的重任。如今電網電壓跌落故障頻繁發(fā)生影響著整個系統(tǒng)的安全性和穩(wěn)定性，而并網控制器具備實時檢測故障，并能快速采取保護措施，是風電系統(tǒng)繼續(xù)運行并平穩(wěn)過度的最為關鍵技術之一[2]?；诖耍疚囊燥L力發(fā)電系統(tǒng)中的并網逆變控制器為研究對象，對控制器的拓撲結構以及在故障發(fā)生時控制器所采取的低電壓穿越控制策略，進行了深入的分析和研究。

1 網側控制器在dq兩相旋轉坐標系下的數(shù)學模型

　　本文主要針對電網電壓對稱跌落故障方面的研究。為了更好地分析并網控制器的控制技術，現(xiàn)將電路的功率結構簡化為圖1所示，udc為控制器前端的直流電壓源，ia、ib、ic為A、B、C三相并網電流，Ra、Rb、Rc為控制器和電網之間的壓降電阻，La、Lb、Lc為三相并網電流的濾波電感，ea、eb、ec為電網電壓[3]。

　　設圖中控制器中軸a、b、c三點的電壓值分別為va、vb、vc，La=Lb=Lc=L，Ra=Rb=Rc=R，則存在以下關系：

　　假設p為微分算子，將式(1)轉換成矩陣等式，即：

　　由于控制器中三相交流電流研究起來相對繁瑣，本文將其從abc三相靜止坐標系中轉換到dq兩相旋轉坐標系中[4]，這樣交流量就變?yōu)橹绷髁?，便于分析?，F(xiàn)建立坐標系[5]，如圖2所示，在三相靜止坐標系中，abc三軸逆時針順序分布在一個平面內，兩兩相差120°；兩相靜止坐標系中，軸與三相靜止坐標系中的a軸方向一致，兩相旋轉坐標系中，dq兩軸垂直分布，分別代表控制器向電網輸送的無功和有功分量，其中q軸與a軸相差角度，兩軸旋轉速度與電網電壓角速度相同，。

　　假設一個通用矢量X，在以上所述的坐標系中可分別代表不同的分量，如在靜止坐標系中可將分量表示為Xa、Xb、Xc和X?琢、X?茁，在旋轉坐標系中，同樣可將分量表示為Xd、Xq、Xo(零軸分量)。在此采用等幅值變換方法后，得到分量在abc坐標系與dq坐標系之間的關系：

　　式中，

　　l

　　則分量在兩坐標系中的轉化關系可表示如下：

　　將式(2)中等式兩側所有分項同時乘以R3s/2r，可得到下列式子：

　　根據(jù)微分知識：p(y1，y2)=p(y1)y2+p(y2)y1，將式(6)中等號左側的微分項分解如下：

　　將式(7)等號右端第一個微分項化簡：

　　將式(7)、式(8)代入式(6)得出并網逆變器電流電壓在dq兩相旋轉坐標系下的數(shù)學模型：

　　2 并網控制器電流內環(huán)前饋解耦分析

　　將式(10)矩陣等式展開如下：

　　從上式中很明顯可以看出，dq兩軸分量為耦合關系，不便于對控制器輸出電流的控制設計。通過研究，本文采用PI調節(jié)前饋解耦的控制方法來消除它們的耦合[6]，通過邏輯分析整理，可用如下計算公式來表示：

　　3 并網控制器低壓穿越控制系統(tǒng)

　　在并網過程中，電網電壓跌落故障往往會影響風電機組的正常工作。當故障發(fā)生時，控制器向電網輸送的電能驟然下降，但此刻風機向控制器輸送的電能基本不變，致使控制器的電能輸出輸入失去平衡，多出的電能積壓在控制器前端的穩(wěn)壓電容上，使直流源電壓值不可控地飆升，另外，系統(tǒng)會以加大輸出并網電流為代價，來促使控制器電能輸出與輸入趨于平衡。因此故障將給系統(tǒng)帶來不可預測的種種后果：系統(tǒng)輸出電流變大并超出最大值，勢必會加大功率器件被擊穿的可能性，控制器被損壞，甚至會危及風電機組系統(tǒng)的安全運行。綜上所述，為了保證風電系統(tǒng)能繼續(xù)并網運行度過故障，就必須采取適當?shù)目刂萍夹g來加速電網電壓的恢復，同時在直流源電壓值基本不變的基礎上，逆變器能夠最大限度向電網輸送電能[7]。

　　本文針對以上提出的要求，決定對直流源采取電壓閉環(huán)控制方法。為加快電網電壓的快速恢復，本文采取對電網補償無功功率的策略，同時為保障電能的輸送率，對有功功率進行閉環(huán)控制。為了方便詳細闡述，本文構建了并網控制器的控制系統(tǒng)框圖，如圖3所示，首先是直流源的控制，本文將期望電壓值600 V與實際值實時比較，其比較結果經PI運算控制、PWM調制，輸出的控制信號用來控制整流器中的功率器件的開關時間，達到穩(wěn)壓輸出目的。網側控制器無功補償策略，是將電網電壓正常值與實際大小實時對比后經PI運算調節(jié)，無功電流給定值i設為控制結果，即根據(jù)電網電壓跌落深度來改變i大小[8，9]，繼而改變系統(tǒng)向電網提供的無功功率的大小。該策略實現(xiàn)對電網電壓直接檢測，有利于控制的精準和反應靈敏度。而對有功功率的控制，是將功率的給定值與實際值比較、PI控制，其調節(jié)結果作為并網有功電流的給定值i，實現(xiàn)有功輸出的閉環(huán)控制。與此同時，為了實現(xiàn)電流前饋解耦，控制系統(tǒng)還設置了電流內環(huán)，首先通過PLL鎖相技術，讀出電網電壓實時的相位角以及角速度?棕，然后根據(jù)式(12)的邏輯方法搭建內環(huán)，通過運算得到分量vd和vq，最后對這兩個量進行坐標反變換以及SVPWM調制后得到控制器所需要的控制信號。

　　當電網電壓ea、eb、ec正常時，i被調節(jié)為0，無功功率為0，系統(tǒng)向電網輸送最大有功功率，正常運行；當電網電壓ea、eb、ec跌落故障發(fā)生時，系統(tǒng)運行在無功補償模式。

4 系統(tǒng)仿真驗證

　　對于上述提出的低電壓穿越控制策略，本文需要進一步驗證，首先用MATLAB/Simulink軟件構建了并網控制器仿真模型，如圖4所示。具體參數(shù)設置為：控制器總功率為2 kW；控制器前端直流源為600 V，對其調節(jié)的PI控制因數(shù)：Kp為3，KI為26；穩(wěn)壓電容容值為2 500 μF；并網電流濾波電感L為2.5 mH；有功電流環(huán)PI控制因數(shù)：Kp為6，KI為28；無功電流環(huán)PI控制因數(shù)：Kp為3，KI為26；系統(tǒng)仿真時間為0.45 s，電網電壓跌落在0.10 s觸發(fā)， 0.30 s關閉。

　　對故障發(fā)生前后，本文分別對電網電壓、直流電壓源、并網電流、以及有功和無功功率的仿真波形進行了分析。如圖5～圖9所示，在0～0.10 s內，直流源電壓值保持在600 V，并網電流緊跟電網電壓，兩者同頻同相，有功功率為2 kW，無功功率幾乎為0，系統(tǒng)正常運行。在0.10 s處，電網電壓大小如圖5所示降至正常值的70%左右，即電網電壓跌落故障發(fā)生，直流電壓大小如圖6波動至700 V后又迅速降至原來的600 V不變；有功功率如圖7所示，由原來的2 kW突然降至1.6 kW左右后，又快速穩(wěn)定在1.75 kW不變；無功功率如圖8所示飆升至1.5 kW不變；并網電流如圖9所示與電網電壓有了一定的相位差。此時，系統(tǒng)工作在無功補償模式。在0.30 s處，從圖中可以看出電網電壓迅速恢復至正常值，故障消除；直流源電壓雖然有一些小的波動，但又迅速調節(jié)至600 V穩(wěn)定不變；有功功率此刻瞬間變大并超過2 kW，但在0.35 s處又快速恢復至原來的2 kW穩(wěn)定不變；而無功功率迅速被系統(tǒng)調節(jié)至很小的值，幾乎為0；并網電流和電網電壓此刻又恢復同頻同相的狀態(tài)，系統(tǒng)正常運行。

　　通過以上對系統(tǒng)關鍵部位的仿真分析，電網電壓跌落故障發(fā)生期間，對直流母線電壓大小幾乎沒有影響，有功功率輸出能夠閉環(huán)控制，控制器能夠繼續(xù)并網工作，故障消除后系統(tǒng)運行狀態(tài)能夠快速恢復正常。

5 結論

　　針對電網電壓跌落故障，通過對系統(tǒng)控制器功率結構的研究，本文提出了風力發(fā)電系統(tǒng)低電壓穿越控制方案，并應用仿真軟件MATLAB/Simulink搭建完整的控制模型，仿真結果表明本文提出的控制方案安全可靠，能夠使風電系統(tǒng)實現(xiàn)低電壓穿越的功能，從而驗證了本文所提出的控制技術的可行性，對于下一步的實物設計有一定的參考意義。

參考文獻

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