自20世紀60年代末以來，面向磁場的矢量控制一直是交流電機控制的主流。這樣的控制方法的主要特點是對電機氣隙磁場和轉(zhuǎn)矩進行分開控制。對于同步電機" title="永磁同步電機">永磁同步電機，典型的控制設(shè)計就是考慮恒定的磁通會產(chǎn)生一個轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt，該常數(shù)在大多數(shù)電機的技術(shù)手冊中都能找到。獲得需要的轉(zhuǎn)矩m所對應(yīng)的電流iq也由此計算得到。但是，輸出轉(zhuǎn)矩和相應(yīng)的電流iq之間的這種恒定關(guān)系的可信度很容易受到各種各樣的實際因素的負面影響，這樣的影響很容易產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩控制中所不能接受的精度偏差。一些容易影響的實際因素如下：

●產(chǎn)品出廠過程與材料的老化；

●鐵心材料在過載時飽和；

●磁阻轉(zhuǎn)矩變化；

●電樞（磁性材料）的溫度。

磁材料（磁介質(zhì)）的分散性導(dǎo)致的實際轉(zhuǎn)矩常數(shù)與數(shù)據(jù)手冊上的數(shù)值偏差可能會超過5%。更嚴重的是通過觀察發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過一段較長時間，永磁電機的磁場會下降幾個百分點。由于這樣的變化通常十分緩慢，一種電機離線參數(shù)辨識（將在“一種電機模型的預(yù)辨識系統(tǒng)”部分中討論）將解決這一問題。

與此形成鮮明對比的是，在過載時，由于鐵心飽和造成的輸出轉(zhuǎn)矩降低會在很短時間內(nèi)發(fā)生，而且降低量最多時會達到20%。圖1所示的即為某額定轉(zhuǎn)矩mn＝23nm，額定轉(zhuǎn)速nn＝2000r/min的永磁同步電機運行在不同轉(zhuǎn)速條件下所測得的轉(zhuǎn)矩精度。這臺電機未采取任何精度改進措施。這次的測量數(shù)據(jù)將為評價后面提到的精度改進策略提供參考。


圖1 轉(zhuǎn)矩精度（對比參照）

實驗數(shù)據(jù)是通過圖2所示的測試裝置采集到的。圖中右側(cè)的被測試電機運行在轉(zhuǎn)矩控制模式下，而左側(cè)的負載電機運行在速度控制模式下。兩個電機通過一個轉(zhuǎn)矩測量軸耦合。


圖2 轉(zhuǎn)矩測量裝置



實際的兩臺電機在設(shè)置點mset＝0nm處的相對轉(zhuǎn)矩要從被測試電機上的所測的轉(zhuǎn)矩曲線中減去。因為這一轉(zhuǎn)矩在后來的研究中被當(dāng)作是對運行中的摩擦轉(zhuǎn)矩所抵消。而且，除了黏性摩擦之外的其他因素也是存在于這個系統(tǒng)中的，但以上的假設(shè)（相對轉(zhuǎn)矩補償摩擦）是實際自動辨識系統(tǒng)的執(zhí)行原則，是正確的。

很明顯，圖1所示的轉(zhuǎn)矩精度是與速度無關(guān)的。電機停轉(zhuǎn)時的特性出現(xiàn)偏差，因為轉(zhuǎn)矩的脈動影響到凸極電機的轉(zhuǎn)角。在2000r/min的轉(zhuǎn)速下，轉(zhuǎn)矩精度偏差在2.3mn處發(fā)生了轉(zhuǎn)向，這是由于電機此時開始顯示去磁特性并且沒有考慮磁阻轉(zhuǎn)矩。

當(dāng)出現(xiàn)去磁效應(yīng)時，磁場產(chǎn)生的電流id將不能被忽略。這時的關(guān)鍵是考慮電機磁阻轉(zhuǎn)矩的影響，從而獲得一個準(zhǔn)確的實際轉(zhuǎn)矩值mact，如公式（1）中所示。但是，通常來說，磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt,rel在電機的數(shù)據(jù)手冊中不提供，因而必須通過參數(shù)辨識的方式獲得。如果電磁轉(zhuǎn)矩常數(shù)為零，高轉(zhuǎn)速下轉(zhuǎn)矩就會出現(xiàn)大的偏差，如圖3所示。

mact＝ktiq－kt,reliqid   （1）


圖3 在弱磁范圍內(nèi)的轉(zhuǎn)矩精度

更重要的是，實驗表明：對于一些高轉(zhuǎn)速的主軸電動機，公式（1）并不適用。在這種情況下，“多項式離線自適應(yīng)控制系統(tǒng)”中討論的離線自適應(yīng)策略將不能用，必須用到在線自適應(yīng)策略。

當(dāng)遇到電機電樞溫度變化較大時，只有在線自適應(yīng)策略是有效的。使用釹鐵硼nd2fe14b磁性材料的永磁同步電機每100k的溫度變化會有約4%的磁鏈損失。老式的使用釤鈷smco5磁性材料的永磁同步電機每100k溫度變化的磁鏈損失甚至達到10%。

一種電機模型的預(yù)辨識系統(tǒng)

獲取電機的定子電阻與電感參數(shù)是電機模型辨識的第一步，因為這是進一步識別電機參數(shù)的前提條件。這兩個參數(shù)可以通過靜態(tài)電機測量方法獲得，如例二中使用正弦測試電流。但是，對于轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt的測量就只能在電機加速時進行了，因為這套辨識系統(tǒng)是基于輸送到電機上的實測有功功率和軸輸出功率工作的。所以，要測得轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt，需要先測得有功功率。有功功率需要電機以額定轉(zhuǎn)矩電流從靜止加速到額定轉(zhuǎn)速，并且在一個產(chǎn)生足夠大電動勢的速度下才可測得。求得電阻損耗以及實際轉(zhuǎn)速nact和實際轉(zhuǎn)矩mact才能確定轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt。

對于在d軸和q軸電感不同的電機，確定磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt,rel就相當(dāng)重要了。

在電機參數(shù)辨識之后，電機將按附表參數(shù)下運行：

圖4顯示在電機參數(shù)辨識之后的轉(zhuǎn)矩精度，從圖中可以看到，在額定轉(zhuǎn)矩的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)矩偏差已經(jīng)縮小到2%以內(nèi)。


圖4 電機參數(shù)辨識后的轉(zhuǎn)矩精度

對于磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)的識別也會促進在高轉(zhuǎn)速下轉(zhuǎn)矩精度的提高，如圖5所示。


圖5 在磁場削弱范圍內(nèi)電機參數(shù)辨識后的轉(zhuǎn)矩精度



但是在過載的情況下，電機參數(shù)辨識策略在所有速度下均不能改進轉(zhuǎn)矩精度。

kk（iq）多項式離線自適應(yīng)控制系統(tǒng)

在過載情況下，轉(zhuǎn)矩電流iq和轉(zhuǎn)矩常數(shù)之間的恒定關(guān)系將不再適用。這時需要使用公式2所定義的多項式mact＝f（iq）iq的方法來表示轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)矩所產(chǎn)生的電流的關(guān)系：

   

參數(shù)的辨識與第二部分中討論的kt辨識類似。不同處在于現(xiàn)在需要在n個運行點上重復(fù)測量轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的電流iq，從電流額定值的一半到最大電流之間對n個點進行采樣測量。勵磁電流id為零，同時也用到之前確定的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)。

    如公式（3）中所示，參數(shù)是通過最小二乘法估算得到的。

   

圖6顯示了在使用kt（iq）多項式離線自適應(yīng)控制系統(tǒng)后的轉(zhuǎn)矩精度。3倍過載的情況下轉(zhuǎn)矩精度偏離額定轉(zhuǎn)矩的誤差也未超過±3%。


圖6 離線自適應(yīng)控制下的轉(zhuǎn)矩精度

不幸的是，在發(fā)生溫度變化時這一策略同樣也會失效。所以在所需溫度運行點上進行電機參數(shù)辨識，并且控制溫度在一個最小范圍內(nèi)變化顯得格外重要。除了溫度方面的缺陷，一個變化的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)同樣也會使得這一策略在去磁效應(yīng)范圍內(nèi)失效。

kt在線自適應(yīng)控制系統(tǒng)

如果電機電樞溫度有明顯變化或者在公式（2）中所述的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt,rel方法在弱磁范圍內(nèi)不能用，那么就需要使用在線自適應(yīng)方法。


圖7 永磁同步電機相量圖
這種在線自適應(yīng)方法是基于從電壓相量和電流相量對電動勢相量，磁場強度相量的推導(dǎo)。如圖7和公式（4）所示。該方法對任何參考系下的定子或轉(zhuǎn)子都適用。

   
    電動勢相量與積分算子（jωel）－1（需要已知電轉(zhuǎn)速ωel電轉(zhuǎn)速是機械轉(zhuǎn)速與極對數(shù)的乘積）相乘可得場強相量。更進一步，用場強相量的絕對值乘以1.5（這一因數(shù)依賴定子電流3/2轉(zhuǎn)換的情況）以及極對數(shù)zp得到實際的轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt。

   

但可惜的是，在靜態(tài)情況下，由于電機端電壓是作為輸入量的，這套在線自適應(yīng)策略不適用。只有在速度高于額定轉(zhuǎn)速的10% 時在線自適應(yīng)策略才適用。圖8顯示了在線自適應(yīng)策略對于轉(zhuǎn)矩精度的控制情況。從圖中可知，在轉(zhuǎn)速為零時，自適應(yīng)策略是無效的。


圖8 在線自適應(yīng)控制下的轉(zhuǎn)矩精度

從圖8中可以看出，在3倍過載范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)矩偏差不會超過額定轉(zhuǎn)矩的4%。輕微的過補償是源于所獲得的電壓不準(zhǔn)確，所以精確地知道實際電壓是實現(xiàn)在線自適應(yīng)轉(zhuǎn)矩精度控制的關(guān)鍵。

換流電壓誤差補償

由于性價比的緣故，很多逆變器沒有配置相電壓傳感器。實際相電壓是由晶體管在一個控制周期tcycle間點所決定的。為避免在直流耦合處發(fā)生短路，需要設(shè)置一個大于實際晶體管關(guān)斷時間toff的互鎖時間tl，由此來保證在單相電路中同一時刻僅有一個晶體管關(guān)斷。但是這將導(dǎo)致線路中出現(xiàn)兩管同時不導(dǎo)通的時間段，如圖9所示，左邊topen＝tl－toff，右邊topen＝ton。


圖9 晶體管的開關(guān)時間圖

在兩管都處于關(guān)斷的狀態(tài)下，實際相電壓由相電流決定。在具備足夠大的電感情況下，可以認為相電流在topen時間內(nèi)是一個定值。電纜的特性用晶體管與電容c并聯(lián)來模擬，如圖10所示。


圖10 單相晶體管電路

當(dāng)上側(cè)晶體管（圖9左側(cè)）關(guān)斷后，上側(cè)電容開始充電而下側(cè)電容開始放電。如果相電流iphase很小，上側(cè)電容的電壓直到下側(cè)晶體管已經(jīng)導(dǎo)通才充至直流耦合電壓udc。如圖11左側(cè)所示。


圖11 ?。ㄗ螅┐螅ㄓ遥┫嚯娏飨碌纳蟼?cè)電容充電情況

相反，如果相電流足夠大，上側(cè)電容將在下側(cè)晶體管導(dǎo)通前充至直流源電壓udc，如圖11的右側(cè)圖所示。

陰影處所示的電壓時間面積經(jīng)周期時間tcycle的均分后，最終將導(dǎo)致電壓偏差的產(chǎn)生，如公式（6）所示：

   

也即，較小相電流的情況下電壓偏差是與電流成正比，而較大相電流的情況下，電壓偏差與相電流成反比。

好在公式（6）中的電壓誤差模型可以通過近似處理，使其對大小電流都通用。如公式（7）所示，使用u0，i0構(gòu)成的雙參數(shù)雙曲線模型進行近似處理：

   

當(dāng)電機d軸轉(zhuǎn)至電氣位置的0°、120°和240°時，式中的兩個參數(shù)u0，i0可以自動確定。這樣，一個時變的電流將加在d軸上。去掉電阻上的壓降后即可最終得到相電壓偏差特性，同時兩個參數(shù)也可通過最小二乘法估算得到。電壓偏差對于三相來說幾乎是相同的，所以只需確定一相即可。但是在實際正常的運行中，每相電壓都需要添加公式（7）中所示的誤差電壓來進行補償。

通過第四部分對在線自適應(yīng)策略的討論我們知道，這種電壓補償對于控制轉(zhuǎn)矩精度是不可缺少的，尤其在低速和重載的情況下。對于在第三部分中討論的kt（iq）多項式策略，電壓補償同樣是有益的，但只在辨識過程中需要，在正常運行中并不需要。

結(jié) 語

本文介紹了三種不同的提高永磁同步電機靜態(tài)轉(zhuǎn)矩精度的策略。通過比較實際運行電機與數(shù)據(jù)手冊上的數(shù)值對每種策略的優(yōu)點進行了評估。

在電機轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩不超過額定值，電機轉(zhuǎn)子的溫度變化被控制到最小，并有充分的電機模式預(yù)辨識的情況下，當(dāng)達到額定轉(zhuǎn)矩時，偏差可以控制在2%以內(nèi)。作者建議在任何情況下都要進行電機參數(shù)辨識，不能依賴數(shù)據(jù)手冊上所提供的數(shù)值。

當(dāng)出現(xiàn)過載運行時，鐵心飽和可能會導(dǎo)致不可接受的轉(zhuǎn)矩精度偏差。尤其是專門為高性能機床主軸設(shè)計的轉(zhuǎn)矩前饋也會因為鐵心飽和而失效。使用kt（iq）多項式離線自適應(yīng)策略配合之前確定的電機參數(shù)可以彌補這一缺陷，并且將轉(zhuǎn)矩精度控制在額定轉(zhuǎn)矩的±3%的范圍內(nèi)。但是要注意的是，實現(xiàn)這種有效控制的前提是電樞溫度在電機參數(shù)辨識后不能有很明顯的變化。

如果電機溫升不能忽略或者公式（1）中所示的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)不準(zhǔn)確，則需要使用在線自適應(yīng)技術(shù)。這一策略只能用在有足夠轉(zhuǎn)速以產(chǎn)生可測相電壓的情況下使用。同時，需要知道相電壓精確值，而這時很有必要采取進一步測量彌補逆變器的電壓偏差。具備這種特征的典型電器有絞車，其需要轉(zhuǎn)軸持續(xù)工作在額定功率附近。除此之外，主軸工作在去磁范圍的永磁同步機床也是在線自適應(yīng)控制策略的潛在適用對象。

文中討論的每種策略都有其自身優(yōu)點和特殊的適用范圍，所以無法推薦一個普適性的方法來提高轉(zhuǎn)矩精度。