圖解法在用于放大電路分析時，由于其形象直觀而常用于放大電路靜態(tài)工作點及波形失真問題的分析。其中，交流負載線則用于估算最大不失真輸出電壓。但是，目前高等院校電子線路教材并沒有給出交流負載線方程的形式及其推導(dǎo)過程，只給出交流負載線的斜率和畫法。因此，在一些文獻中采用戴維南定理或疊加定理等方法推導(dǎo)和討論了共射極阻容耦合放大電路或直接耦合放大電路的交流負載線方程，但是對變壓器耦合放大電路并未作推導(dǎo)和討論。
本文對反映放大電路輸出特性的阻容耦合、變壓器耦合以及直接耦合方式下共發(fā)射極接法放大電路的交流負載線進行了分析和研究，給出了這三種耦合方式下共發(fā)射極放大電路交流負載線的特性，并對變壓器耦合放大電路的交流負載線方程進行了推導(dǎo)。
1 交流負載線及其方程形式
放大電路在交流信號源和直流信號電源共同作用時，晶體管管壓降△uce和集電極電流△ic通過交流等效負載
所表現(xiàn)出的關(guān)系△ic=f(△uce)描述了交流信號輸入后動態(tài)工作點移動的軌跡，這一直線我們將其稱之為交流負載線。
由文獻知，阻容耦合、變壓器耦合及直接耦合方式共射極放大電路的交流通路輸出端均為如圖1所示的形式。其輸出端交流電壓、電流關(guān)系為：
對阻容耦合及直接耦合而言，集電極負載是Rc和RL的并聯(lián)值，即
。對變壓器耦合而言，集電極負載是
，n為變壓器變比。
將交流量、直流量和總的瞬時量之間的關(guān)系△ic=Ic+ic，△uce=Uce+uce代入式(1)得：
式(2)代表了通過Q點，斜率為的直線，即為放大電路交流負載線方程。該方程在縱軸上的截距為，在橫軸上的截距為。若設(shè)，則其在縱軸和橫軸上的截距也可分別表示為，這與直流負載線在縱軸和橫軸上的截距表現(xiàn)形式完全相同。
2 三種耦合方式下交流負載線的特點、
2．1 阻容耦合放大電路
阻容耦和共射極放大電路及交流通路的輸出部分如圖2(a)，圖2(b)所示，其直流負載線方程為：
其輸出端交流電壓、電流關(guān)系如式(1)所示。整理式(3)和式(1)得交流負載線方程，如式(2)所示。
由式(3)和式(2)可畫出直流負載線和交流負載線，如圖2(b)所示。從圖中可看出，直接耦合放大電路的直流負載線和交流負載線的斜率不同，交流負載線更陡。
2．2 直接耦合放大電路
直接耦和共射極放大電路及交流通路的輸出部分如圖3(a)及圖1所示，其直流負載線方程為：
其輸出端交流電壓、電流關(guān)系如式(1)所示。整理式(4)和式(1)得交流負載線方程，如式(2)所示。
由式(4)和式(2)可畫出其直流負載線和交流負載線，如圖3(b)所示。從圖中可看出，直接耦合放大電路的直流負載線和交流負載線重和，斜率相同。
2．3 變壓器耦合放大電路
變壓器耦和共射極放大電路及交流通路的輸出部分如圖4(a)及圖1所示。忽略變壓器初級線圈內(nèi)阻，其直流負載線方程為：
其輸出端交流電壓、電流關(guān)系如式(1)所示。整理式(5)和式(1)得交流負載線方程，如式(2)所示。
由式(5)和式(2)可畫出其直流負載線和交流負載線，如圖4(b)所示。從圖中可看出，變壓器耦合放大電路的直流負載線和交流負載線的斜率不同，直流負載線更陡，是一條幾乎垂直于橫軸的直線。
3 結(jié)語
從真正意義上講，所謂交流負載線方程應(yīng)為式(1)，但該式在△ic-△uce平面內(nèi)是一條過原點的直線，不能反映放大電路動態(tài)量與靜態(tài)量相疊加及輸入交流信號后動態(tài)工作點移動的真正軌跡，所以稱式(2)為放大電路的交流負載線方程。不過可將式(2)理解為式(1)原點對應(yīng)Q點后得到的方程，即式(2)為式(1)與放大電路直流負載線方程相疊加的結(jié)果?？傊?/p>
(1)三種耦合方式的放大電路交流負載線方程形式是相同的，斜率均為，方程在縱軸上的截距為，在橫軸上的截距為，且通過靜態(tài)工作點。另外，在縱軸和橫軸上的截距表現(xiàn)形式與直流負載線相同。
(2)由于耦合方式及電路形式的不同，三種耦合方式放大電路的交流負載線與其直流負載線斜率相比，表現(xiàn)出了不同的特性，反映出不同的耦合方式對放大電路動態(tài)性能的影響。
(3)三種耦合方式的放大電路交流負載線方程均可由式(1)及其直流負載線方程相疊加而得出，反映了放大電路中瞬時量為交流量與直流量相疊加的特點及交流量是“馱載”在直流量上的特性。
(4)由靜態(tài)工作點的高低很容易得知，放大電路是截止失真還是飽和失真，以此可調(diào)整靜態(tài)工作點來消除失真。另外，根據(jù)交流負載線方程，比較Uces-Uce和，取較小者即為放大電路的最大不失真輸出電壓幅值。