本文詳敘了一種低損耗的建筑用可調(diào)光" title="調(diào)光">調(diào)光鎮(zhèn)流器的設(shè)計(jì)，它采用ML4835電子鎮(zhèn)流控制器IC，以MicroLinear公司的ML4835EVAL板為基礎(chǔ)。

當(dāng)工作電壓超過102V～138V范圍時(shí)，ML4835EVAL板作為功率因數(shù)校正的65W電子鎮(zhèn)流器，它接受0～10VDC控制、具有20∶1調(diào)光范圍，控制兩只串接的32WPLT緊密型熒光燈管。燈管采用預(yù)熱、點(diǎn)亮和調(diào)光的運(yùn)行模式，是一頻率變化范圍寬、不重迭的變頻器拓?fù)?。圖1給出了這種120V的電子鎮(zhèn)流器設(shè)計(jì)框圖。圖2則給出了完整的ML4835EVAL電路圖。

CFL小型熒光燈被設(shè)計(jì)為工作在要求全照度和可調(diào)光的，其鎮(zhèn)流器充分顯示了該ML4835鎮(zhèn)流控制器IC的如下特性：

（1）工作在鎮(zhèn)流變頻器頻率下的連續(xù)電流模式

（PFC）用以降低傳導(dǎo)EMI和二極管損耗；

（2）總諧波失真小于10％；

（3）可編程的三重頻率起動(dòng)程序用以延長(zhǎng)燈管壽

命，簡(jiǎn)化燈管網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)" title="網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)">網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)，以及在任意調(diào)光能級(jí)無(wú)全功率閃光時(shí)起動(dòng)燈管；

（4）具有單片熱保護(hù)功能和燈管熄滅檢測(cè)電路；

（5）燈管壽命終結(jié)保護(hù)或功率限制功能；

（6）根據(jù)由調(diào)光控制器或傳感器來(lái)的0～10VDC

圖1120V鎮(zhèn)流器設(shè)計(jì)的方框圖

圖2可調(diào)光CFL鎮(zhèn)流器原理圖（原圖，未做格式化處理）

電壓可控制小型熒光燈光輸出變化100％～5％；

（7）按可編程的時(shí)間間隔自動(dòng)再起動(dòng)燈管。

1功率因數(shù)校正器（PFC）的設(shè)計(jì)

（1）選擇PFC輸出電壓" title="輸出電壓">輸出電壓VB

因PFC采用升壓式變換器，則：VB>×VIN(max)

式中：VB為PFC輸出電壓；

VIN為輸入線電壓有效值。

為了能在具有較小變化的220V電壓工作則：

VB>(1.414)×(1.1)×220(1)

即VB>342VDC（采用380VDC）。

（2）計(jì)算升壓電感數(shù)值

由于在該功率范圍內(nèi)工作的燈管頻率接近40kHz，故選用小號(hào)的鐵氧體磁芯。ML4835PFC電路工作在連續(xù)的電感電流模式。該磁芯的典型應(yīng)用電感數(shù)值可由下式求出：L=mH(2)

式中：L是T1繞組（6、10）的電感值；

fmin是變頻器的最低頻率；

VIN=90V是開始調(diào)節(jié)的線電壓值；

PO是向燈管輸出的功率。因此有：L==1.5mH（采用3.5mH）

（3）電流傳感電阻的數(shù)值

為了確定電流傳感電阻的最大值R1，應(yīng)求出流經(jīng)它的峰值電流。該峰值電流由時(shí)鐘頻率電流Icp與線路頻率電流Inp組成。

在VIN(min)時(shí)的占空比D為：D=1－(3)

式中：VIN=90V；

VB=380VDC。

因此得到D=0.67。

圖3燈管網(wǎng)絡(luò)

（a)燈管網(wǎng)絡(luò)等效電路(b)燈管網(wǎng)絡(luò)的電容

T==25×10－6s=25μs

TON=DT=0.67×25×10－6=16.6×10－6s=16.6μsICP=(4)所以：ICP==0.30A并且有：InP==1.02A

這樣就能得到流經(jīng)R1的總峰值電流IR1：

IR1=0.30＋1.02=1.32A

R1的最高電壓被電流限制門檻置位于－1.0V，所以R1的最大值為：R1=1.0/1.32=0.755Ω（選用0.33Ω）

（4）選擇斜坡電容C24

斜坡電容器C24的數(shù)值可由式（5）求出：C24=(TOFF－TDIS)×（5）

式中：TOFF=T×(1－D)=8.38μs；

TDIS≌321×CT≈0.68μs；

PEAO(max)=6.1VDC；

Ri=22kΩ（IC內(nèi)部電阻）

因此可得到：C24=1.1nF

這是C24的最大值，可用于在90V時(shí)起動(dòng)調(diào)節(jié)。然而其實(shí)際值較小，這是因?yàn)镽2和C4對(duì)電流脈動(dòng)有整形作用。R2和C4衰減大的高頻開關(guān)尖峰，它流經(jīng)R1引起電流脈動(dòng)?，F(xiàn)選用C24數(shù)值為470pF。

（5）功率因數(shù)校正誤差放大器輸出（PEAO）的補(bǔ)償（2腳）：

補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的典型設(shè)計(jì)是分別在3Hz與30Hz處引入一個(gè)零點(diǎn)和一個(gè)極點(diǎn)。

2燈管網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)

21燈管網(wǎng)絡(luò)功能

燈管網(wǎng)絡(luò)的主要功能是：

（1）以諧振方式把燈管的電弧電阻RL變換成變頻器兩端的一只能消耗燈管的滿載額定功率的電阻RIN。

（2）當(dāng)用于可調(diào)光場(chǎng)合時(shí)，它必須維持阻抗與頻率的相應(yīng)關(guān)系，即在頻率升高時(shí)將單調(diào)地減小供給燈管的電流，而且維持燈管兩端有足夠的電壓，使之在整個(gè)調(diào)光范圍內(nèi)都能工作。

良好的鎮(zhèn)流器設(shè)計(jì)需要了解許多燈管的使用數(shù)據(jù)。高頻燈管的數(shù)據(jù)需要考慮到：①參考的鎮(zhèn)流器特性；②工作特性；③點(diǎn)火特性；④調(diào)光曲線和陰極加熱的必要條件。

除調(diào)光曲線外，該32WPLT的數(shù)據(jù)可從菲利浦照明公司（PhilipsLightingCompany）得到。對(duì)高頻燈管進(jìn)行測(cè)試方可繪出調(diào)光曲線。

22燈管網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)程序

用于燈管網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)的推薦程序是：

（1）根據(jù)PFC電路和燈管數(shù)據(jù)計(jì)算RIN和RL。

（2）選擇恰當(dāng)?shù)木W(wǎng)絡(luò)拓?fù)洹?/p>

（3）用一個(gè)擴(kuò)展圖表格式寫出網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)方程式。雖然有各種方法用于設(shè)計(jì)諧振網(wǎng)絡(luò)，本網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)仍采用阻抗變換技術(shù)來(lái)完成。通常，這種方法要求把電阻值分配給網(wǎng)絡(luò)中每個(gè)電感線圈的輸入與輸出端，如圖3（a）所示。這些數(shù)值限定了變換的量值和方向。利用各部分變換的Q值QTRS，可求出網(wǎng)絡(luò)元件的電抗值：QTRS=(6)

式中R1和R2是變換的電阻。如果R1是輸出電阻，那么變換則是向下方的，R1總是接到網(wǎng)絡(luò)的并聯(lián)元件兩端。如果R1是輸入電阻，那么變換則是向上方的。網(wǎng)絡(luò)的各部分設(shè)計(jì)在輸出端能定時(shí)起動(dòng)。

（4）選擇滿載功率時(shí)的工作頻率fmin，并按步驟（3）求出電抗元件的數(shù)值。

（5）利用步驟（4）中求出的元件值，寫出一組網(wǎng)絡(luò)工作方程式。該工作方程式用燈管起動(dòng)電阻RL和把串聯(lián)等效元件變換為并聯(lián)元件，再把它們和其它并聯(lián)元件綜合之后寫出。然后這些并聯(lián)元件再反變換為串聯(lián)等效元件，再把它們和其它串聯(lián)元件綜合。這一過程繼續(xù)到網(wǎng)絡(luò)的輸入。無(wú)論RL是接到串聯(lián)元件還是接到并聯(lián)元件，該過程都是相同的。

圖4增大RL和XT對(duì)QIN的影響

如果設(shè)計(jì)的方程式是正確的，那么最后的變換將是三個(gè)元件串聯(lián)的結(jié)果：一個(gè)感抗，一個(gè)等值的容抗，一個(gè)數(shù)值為RIN的電阻，第一個(gè)網(wǎng)絡(luò)元件（在本設(shè)計(jì)中是L3），是一串聯(lián)元件。該組方程式限定了網(wǎng)絡(luò)中每個(gè)節(jié)點(diǎn)的工作條件，通過節(jié)點(diǎn)的電流和所有元件兩端的電壓，以及相位關(guān)系。

（6）利用燈管調(diào)光曲線、電弧電壓與電弧電流的相應(yīng)關(guān)系，算出曲線不同點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的燈管電弧電阻RL。見圖4中的電弧電阻曲線。以RL來(lái)替代網(wǎng)絡(luò)工作方程式中的這些電弧電阻值，然后調(diào)節(jié)頻率求出相應(yīng)的燈管電弧電流。

從最小的RL開始，每個(gè)逐次的RL值應(yīng)需要更高的頻率來(lái)求出對(duì)應(yīng)的電弧電流值。這就核實(shí)了帶有燈管的網(wǎng)絡(luò)調(diào)光性能，并繪制出圖4中所示的頻率曲線。作某些調(diào)節(jié)，能使設(shè)計(jì)參數(shù)較好地匹配燈管調(diào)光網(wǎng)絡(luò)。例如在設(shè)計(jì)方程式中用RL=900Ω阻值，代替由燈管數(shù)據(jù)計(jì)算的632Ω，以擴(kuò)展Q值縮減T型網(wǎng)絡(luò)的影響、降低燈管電流。

（7）根據(jù)燈管點(diǎn)火數(shù)據(jù)，求出預(yù)熱期間加在燈管兩端所允許的最大電壓VPHT。在網(wǎng)絡(luò)工作方程式中采用很高的電阻RL時(shí)，是表明在開路狀態(tài)，再調(diào)節(jié)頻率求出一個(gè)電壓值，它稍低于VPHT。存在兩個(gè)頻率值，選擇較高的fPHT。

（8）根據(jù)燈管點(diǎn)火數(shù)據(jù)，求出點(diǎn)火所需要的最小電壓VST。在網(wǎng)絡(luò)工作方程式采用高的阻值RL，然后調(diào)節(jié)頻率得到一個(gè)高于VST的電壓值。將會(huì)存在兩個(gè)頻率值，選擇較低的fST。

23燈管網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)

（1）求解網(wǎng)絡(luò)元件的數(shù)值

首先是計(jì)算兩個(gè)串聯(lián)燈管的RL值：RL==632Ω

式中：VL和IL分別是燈管電壓和電流，它們是在全亮強(qiáng)度時(shí)的值。然后求EIN：因方波的基波有效值電壓是其峰峰值的/π倍，即

EIN=0.45×VB=171V所以：RIN=≈390Ω

式中：PO=（燈管電弧功率＋燈絲功率）/（效率）=(64＋1)/0.88≈75W。

因此該網(wǎng)絡(luò)應(yīng)把632Ω的燈管電阻，轉(zhuǎn)變成變頻器的390Ω，以產(chǎn)生75W功率。

（2）選擇網(wǎng)絡(luò)拓?fù)?/p>

由于RL大于RIN，一個(gè)低通" title="低通">低通LC網(wǎng)絡(luò)（串聯(lián)的L和并聯(lián)的C）與接在C兩端的燈管，可以提供基本的燈管網(wǎng)絡(luò)功能。

該典型網(wǎng)絡(luò)用于ML4831EVAL和ML4833EVAL電路板，它們?cè)O(shè)計(jì)工作在線性的燈管。然而小型熒光燈CFL的調(diào)光特性與線性燈管有很大差別，會(huì)使采用該網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兊貌磺袑?shí)際。圖5給出了加在兩個(gè)串聯(lián)32WT8型（線性）燈管和32WPLT（小型熒光燈）燈管兩端的電壓曲線，是在它們調(diào)光10％時(shí)測(cè)量的。要注意到小型熒光燈CFL兩端的電壓增加到大于80％時(shí)，在線性燈管的兩端電壓變化卻只有20％左右。

圖5施加在32WT8和32WPLT兩種燈管上的電壓

由于燈管接在并聯(lián)電容器兩端，所以當(dāng)調(diào)光器指示電弧電阻和Q值有相應(yīng)較大的增加時(shí)，在小型熒光燈兩端的電壓會(huì)大幅升高，即：

Q=RL/XC

然而當(dāng)調(diào)光時(shí)加在燈管的高電壓增加，此時(shí)需要低的網(wǎng)絡(luò)Q值。為了克服這個(gè)性能上的矛盾，在低通網(wǎng)絡(luò)之后設(shè)置一個(gè)高通T型網(wǎng)絡(luò)來(lái)驅(qū)動(dòng)燈管，即由一只串聯(lián)的電容器C13來(lái)驅(qū)動(dòng)燈管，當(dāng)燈管調(diào)光時(shí)它會(huì)減小網(wǎng)絡(luò)的Q值。即：

QO=XC13/RL

這些網(wǎng)絡(luò)組合成一個(gè)低通L環(huán)節(jié)跟隨一個(gè)高通T環(huán)節(jié)（兩個(gè)高通L環(huán)節(jié)背對(duì)背），它是作為變壓器耦合的T型L環(huán)節(jié)，見圖3(a)。

低通LC網(wǎng)絡(luò)的Q值QIN，可做得大于高通T網(wǎng)絡(luò)的輸出Q值QOUT，以正確地實(shí)現(xiàn)網(wǎng)絡(luò)的頻率響應(yīng)。

（3）網(wǎng)絡(luò)工作的說(shuō)明

當(dāng)燈管調(diào)光并且QOUT減小時(shí)，C13的等效并聯(lián)電抗XC13P變大，這是因?yàn)椋?img alt="" height="24" src="http://files.chinaaet.com/images/20110304/858a5fe3-bd5a-4ea6-b352-08ccd01bf6fb.jpg" style="zoom: 1" width="63" />XC13P=XC13×（7）

把XC13P與變壓器的副邊電抗（T的分流引線）結(jié)合，變換到原邊時(shí)為XT。變壓器T的輸入Q值QM可做得很?。?img alt="" height="27" src="http://files.chinaaet.com/images/20110304/bb081808-cd8b-43ee-ba78-38efde525ce5.jpg" style="zoom: 1" width="49" />QM=，以及XC12=QM×RM（8）

所以XC12也小到允許XT并聯(lián)在C11，成為L(zhǎng)C的并聯(lián)電容，見圖3（b）。

當(dāng)RL更大并且XT變?yōu)楦孰姼行詴r(shí)，XT與XC11的的復(fù)合電抗增大，引起QIN降低。這種影響可以從圖4中的關(guān)系曲線看出。由于頻率曲線的斜率隨燈管電流變化，與網(wǎng)絡(luò)的Q值成反比。

所以當(dāng)燈管調(diào)光使曲線的斜率變得更陡時(shí)，表明網(wǎng)絡(luò)的Q值減小。該網(wǎng)絡(luò)在頻率單獨(dú)增大50％時(shí)，將燈管調(diào)光在全發(fā)光輸出時(shí)的5％。低的調(diào)光頻率能使寄生電流的損耗最小，并允許燈管以遙控方式設(shè)置。

（4）選擇fmin和求出網(wǎng)絡(luò)元件的數(shù)值

在選擇了恰當(dāng)?shù)木W(wǎng)絡(luò)拓?fù)洹⒉⒎峙淞俗儞Q電阻之后，再計(jì)算變換的Q值和求出網(wǎng)絡(luò)的元件數(shù)值。例如在圖3(a)中的低通LC網(wǎng)絡(luò)，選擇R1=1740Ω作為它的輸出電阻器RM，選擇R2=390Ω作為它的輸入電阻器RIN，因此輸入Q值QTRS將是1.86，從而有：XC11==－935Ω，以及XL3=1.86×390=725Ω

為了能使用標(biāo)準(zhǔn)電容器C11=4.7nF，選擇的頻率值為fmin=36.2kHz。實(shí)際fmin稍微提高到40kHz，以改進(jìn)調(diào)光性能。fmin是由R19阻值來(lái)設(shè)定。選擇C20=1.5nF，以便在柵極驅(qū)動(dòng)信號(hào)之間產(chǎn)生一個(gè)合理的死區(qū)時(shí)間。

（5）選擇預(yù)熱時(shí)的頻率fPHT

如網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)程序（7）所述，選擇fPHT=64.5kHz，以設(shè)置燈管兩端的電壓為350V。根據(jù)選擇的R18阻值來(lái)設(shè)置頻率，并由R22和C21數(shù)值來(lái)設(shè)置預(yù)熱的間隔時(shí)間為0.9s。

（6）選擇燈管的點(diǎn)火頻率fST

如網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)程序（8）所述，選擇fST=48.5kHz。按RT2的阻值來(lái)設(shè)置頻率。

（7）燈絲電壓和陰極電壓

陰極加熱通過在燈管兩端放置的一個(gè)小變壓器來(lái)獲得。在調(diào)光情形之下這是理想的位置，因?yàn)閷?duì)調(diào)光燈管陰極加熱是額外的。在預(yù)熱期間，變壓器匝數(shù)比由燈管兩端的電壓來(lái)確定。由Philips照明提供的鎮(zhèn)流器指南建議預(yù)熱時(shí)間為1s，燈絲電壓應(yīng)在3.9V～5.2V。當(dāng)預(yù)熱時(shí)間為0.9s時(shí)，電壓調(diào)節(jié)在4.8V。這是因?yàn)樵陬A(yù)熱期間加在燈管兩端的電壓為352V，其匝數(shù)比為74。在全發(fā)光強(qiáng)度時(shí)的燈絲電壓是28V，并以5％的速率增加到51V。

3鎮(zhèn)流器工作說(shuō)明

（1）燈管的起動(dòng)程序

ML4835采用可編程的三種頻率程序，來(lái)進(jìn)行預(yù)熱、起動(dòng)和使燈管滿載功率工作。用于設(shè)置這三種頻率的充電電流是很精確的，由不同的電阻值分別來(lái)設(shè)定。

預(yù)熱的頻率是最高的，選擇它使之在燈管兩端產(chǎn)生的電壓為350V。該電壓足夠低以致于不產(chǎn)生大于讓燈管發(fā)光的25mA電流。燈絲變壓器的原邊接在燈管兩端，所以在調(diào)光期間隨燈管電壓增加，陰極加熱也增強(qiáng)，它對(duì)于維持燈管的壽命是很重要的。燈絲變壓器T3的匝數(shù)比，選擇在預(yù)熱期間使燈絲電壓為48V。

在預(yù)熱周期結(jié)束之后，頻率變?yōu)槠饎?dòng)頻率，它接近負(fù)載開路時(shí)的諧振頻率，以便在燈管兩端產(chǎn)生650V的起動(dòng)電壓。燈管初始起動(dòng)（或者是在燈管熄滅再起動(dòng)期間里）允許的最大時(shí)間，由ML4835設(shè)置為05s。

這么短的時(shí)間容許起動(dòng)頻率借助諧振電容來(lái)選擇，以致使電感L3的尺寸和成本降到最低，而不致在變頻器功率開關(guān)管MOSFET上有多余的熱應(yīng)力。在預(yù)熱期間，燈管反饋放大器的輸入端（5腳）和阻斷（10腳）是閉鎖的。

當(dāng)燈管點(diǎn)火并且由電流傳感變壓器T5檢測(cè)出燈管電流時(shí)，閉鎖周期結(jié)束，變頻器頻率變?yōu)闈M載時(shí)的fmin值。在起動(dòng)頻率時(shí)的燈管電流，大約是滿載功率的36％，所以當(dāng)閉鎖周期結(jié)束時(shí)，燈管被驅(qū)動(dòng)在滿載功率、或者由燈管電流反饋電路預(yù)置的調(diào)光能級(jí)。這種起動(dòng)方法使燈管電流在調(diào)光之前越過輝光區(qū)域，而不會(huì)產(chǎn)生滿載功率時(shí)的閃光。如果燈管電流在起動(dòng)期間沒有被檢測(cè)出來(lái)，則阻斷功能起作用。

（2）燈管輸出的檢測(cè)

ML4835采用變頻器柵極驅(qū)動(dòng)的占空比阻斷方式，由C21和R22設(shè)置再起動(dòng)時(shí)間間隔的長(zhǎng)短。無(wú)負(fù)載工況的檢測(cè)，是通過10腳上采樣燈管電流所產(chǎn)生的電壓與內(nèi)部的門限電壓的比較來(lái)進(jìn)行的。如果在燈管起動(dòng)周期的末端，由采樣燈管電流所產(chǎn)生的電壓不大于門限電壓值，那么阻斷功能起作用。當(dāng)阻斷時(shí)在每個(gè)再起動(dòng)時(shí)間間隔內(nèi)（典型值為6s～10s），可編程起動(dòng)程序重復(fù)進(jìn)行，所以燈管將不會(huì)被損壞。

（3）燈管的調(diào)光

熒光燈管的光輸出，是與它的電弧功率即燈管的電流和電壓的積密切相關(guān)的。ML4835賦值電路板控制光輸出，它是通過用一只電流傳感器T5采樣燈管電流（見圖2），然后加以整流并把它供給由R14、R1和U1組成的PWM脈寬調(diào)制器的分壓器（R1和U1是在調(diào)光接口部件板上）。

該電路改變電阻的平均值，流經(jīng)這個(gè)電阻的取樣燈管電流產(chǎn)生的電壓，與PWM信號(hào)的占空比成比例，PWM是在燈管誤差放大器的（－）輸入端（LFA：IC5腳）。由C15提供平滑濾波。PWM占空比受0V～10V直流電壓的控制，它來(lái)自一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的遙控調(diào)光控制器件，或來(lái)自蜂窩狀EL7316A型手控調(diào)光器的傳感器。

燈管誤差放大器LEA的（＋）輸入端在IC內(nèi)部接到一個(gè)25VDC參考電壓，它使LEA輸出電壓（6腳）的變化依照總的燈管電流或者希望的發(fā)光強(qiáng)度。該電壓控制一內(nèi)部壓控振蕩器VCO，以調(diào)節(jié)變頻器的開關(guān)頻率。當(dāng)變頻器的頻率因燈管網(wǎng)絡(luò)的阻抗特性而升高時(shí)，燈管的電流則降低。

（4）功率檢測(cè)腳

電阻器R9兩端的電壓是由R24和C23來(lái)平滑濾波的，其直流電平表示由PFC電路供給變頻器的功率值。IC12腳是有10V門限電平之比較器的負(fù)極性輸入端，當(dāng)過載時(shí)關(guān)閉IC。該腳可用于限制供給燈管的功率，或者采用一些其它的檢測(cè)方法，在燈管壽命終止（EOL）時(shí)閉鎖芯片。

4有關(guān)性能數(shù)據(jù)

當(dāng)工作在概述的測(cè)試條件下時(shí)，典型的ML4835EVAL電路板性能列于表1。

表1ML4835EVAL電路板測(cè)試結(jié)果

5典型的測(cè)量波形

圖6、圖7、圖8給出了在EVAL電路上各點(diǎn)測(cè)量的典型示波器波形。測(cè)試條件和示波器的設(shè)置在每幅照片下給出。波形測(cè)量是用電路板向兩只32WPLT燈管提供功率時(shí)進(jìn)行的。

圖6給出了功率因數(shù)校正器的升壓電壓波形。變頻器的直流母線由交流電網(wǎng)整流后供給。注意120Hz（兩倍電網(wǎng)頻率）的紋波電壓迭加在380VDC之上。這是交流電網(wǎng)電壓經(jīng)功率因數(shù)校正之后的結(jié)果。

圖7給出了變頻器的輸出電壓和電流波形。經(jīng)升壓的直流母線電壓經(jīng)Q2和Q3斬波，在燈管網(wǎng)絡(luò)輸入

圖6PFC升壓電壓波形

（顯示設(shè)置：垂直50V/格，水平10ms/格）

（兩只32W燈管在最大亮度，探頭100∶1）

圖7變頻器輸出電壓、電流波形

（顯示設(shè)置：垂直CH1=50V/格，方波CH4=2mA/mV

水平：5ms/格。)

(兩只32W燈管在最大亮度時(shí)，120VAC）

圖8燈管的電流和電壓波形

（顯示設(shè)置：垂直CH1=100V/格（較高的波形）

CH4=2mA/mV

水平：5ms/格，其它同上）

端（Q2與Q3結(jié)點(diǎn)）產(chǎn)生方波。輸入網(wǎng)絡(luò)的電流與電壓波形，設(shè)計(jì)在最低工作頻率（滿功率）時(shí)接近40°電感性相位。當(dāng)調(diào)光電平在最大與最小之間轉(zhuǎn)換時(shí)，由于燈管的發(fā)熱滯后，為防止瞬時(shí)的電容性工作，這一感性相位是必要的。因頻率增大將產(chǎn)生更大的感性相位角，故應(yīng)保證零電流開關(guān)。

圖8比較了燈管的電壓與電流波形。燈管在典型的高頻工作時(shí)有同相關(guān)系，當(dāng)工作超過60Hz指示燈管效能增加時(shí)，相位差很重要。燈管電流的波峰因數(shù)約為14，它低于17極限值。用戶要注意調(diào)光時(shí)燈管電壓的快速增大，它由“負(fù)的”高動(dòng)態(tài)電阻引起，是小型熒光燈管的一個(gè)特點(diǎn)。