電路運行

　　圖1顯示了耦合電感的基本SEPIC。當FET(Q1)開啟時，輸入電壓施加于初級繞組。由于繞組比為1：1，因此次級繞組也被施加了一個與輸入電壓相等的電壓；但是，由于繞組的極性，整流器(D1)的陽極被拉負，并被反向偏置。整流器偏頗關閉，要求輸出電容在這種“導通”時間期間支持負載，從而強迫AC電容(CAC)充電至輸入電壓。Q1開啟時，兩個繞組的電流為Q1到接地，而次級電流流經(jīng)AC電容。“導通”時間期間總FET電流為輸入電流和輸出次級電流的和。

　　FET關閉時，繞組的電壓反向極性，以維持電流。整流器導電向輸出端提供電流時，次級繞組電壓現(xiàn)在被鉗位至輸出電壓。通過變壓器作用，它對初級繞組的輸出電壓進行鉗位。FET的漏極電壓被鉗位至輸入電壓加輸出電壓。FET“關閉”時間期間，兩個繞組的電流流經(jīng)D1至輸出端，而初級電流則流經(jīng)AC電容。

　　伏-微秒平衡

　　耦合電感由兩個非耦合電感代替時，電路運行情況類似。要讓電路正確運行，必須在每個磁芯之間維持伏-微秒平衡。也就是說，對于兩個非耦合電感而言，在FET“導通”和“關閉”時間期間，每個電感電壓和時間的積必須大小相等，而極性相反。通過代數(shù)方法表明，非耦合電感的AC電容電壓也被充電至輸入電壓。在FET“關閉”時間期間，輸出端電感被鉗位至輸出電壓，其與耦合電感的次級繞組一樣。在FET“導通”時間期間，AC電容在電感施加一個與輸入電壓相等但極性相反的電勢。每間隔時間，對電感定義電壓進行鉗位，這樣伏-微秒平衡便決定了占空比(D)的大小。其在連續(xù)導通模式(CCM)運行時，可簡單表示為：

　　FET導通時，施加于輸入端電感的電壓等于輸入電壓。FET關閉時，伏-微秒平衡通過鉗位其VOUT來維持。記住，F(xiàn)ET導通時，輸入電壓施加于兩個電感；FET關閉時，輸出電壓施加于兩個電感。兩個非耦合電感SEPIC的電壓和電流波形，與耦合電感版本的情況非常類似，以至于很難分辨它們。

　　兩個還是一個？

　　如果SEPIC類型之間確實存在少許的電路運行差異的話，那么我們應該使用哪一種呢？我們通常選擇使用耦合電感，是因其更少的組件數(shù)目、更佳的集成度以及相對于使用兩個單電感而言更低的電感要求。然而，高功率現(xiàn)貨耦合電感有限的選擇范圍，成為擺在廣大電源設計人員面前的一個難題。如果他們選擇設計其自己的電感，則必須規(guī)定所有相關電參數(shù)，并且必須面對更長的交貨時間問題。耦合電感SEPIC可受益于漏電感，其可降低AC電流損耗。耦合電感必須具有1：1的匝數(shù)比，以實施伏-微秒平衡。選擇使用兩個單獨的非耦合電感，一般可以更廣泛地選擇許多現(xiàn)貨組件。由于并不要求每個電感的電流和電感完全相等，因此可以選擇使用不同的組件尺寸，從而帶來更大的靈活性。

　　方程式1到3表明了耦合電感和非耦合電感的電感計算過程。

　　方程式計算得到最大輸入電壓和最小負載時CCM運行所需的最小電感。50%占空比運行（VIN等于VOUT時出現(xiàn)）和統(tǒng)一效率條件下，比較這些方程式可知，方程式1中耦合電感的計算值是非耦合電感計算值的兩倍。由于轉換器肯定會有損耗，而大多數(shù)輸入電壓源均有很大不同，因此這種簡化了的電感泛化一般為錯誤的；但它通常足以應付除極端情況以外的所有情況。它一般意味著，轉換器會比預期稍快一點進入非連續(xù)導通模式(DCM)運行，其在大多數(shù)情況下仍然可以接受。如前所述，使用非耦合電感時，正如我們通常假設的那樣，無需輸出端電感的值與輸入端電感一樣；但是為了簡單起見肯定會這樣做。利用VOUT/VIN調(diào)節(jié)輸入端電感，便可確定輸出端電感值。使用更小值輸出端電感的好處是，它一般尺寸更小而且成本更低。

　　實例設計

　　“表1”所示規(guī)范為設計比較的基礎。第一個設計使用一個耦合電感，而第二個則使用兩個非耦合電感。

　　使用一個耦合電感的設計是典型的64W輸出功率車載輸入電壓范圍。方程式1表明，耦合電感要求12µH的電感，以及13A的組合電流額定值（基于IIN+IOUT）。這種設計特別具有挑戰(zhàn)性，因為現(xiàn)貨電感選擇范圍有限。因此，我們指定并設計了Renco自定義電感。該電感纏繞在一個分離式線軸上以產(chǎn)生漏電感，旨在最小化能夠引起損耗的循環(huán)AC電流。產(chǎn)生這些損耗的因為，施加在漏電感的AC電容紋波電壓。若想實施低功耗設計，Coilcraft（MSS1278系列）和Coiltronics（DRQ74/127系列）的耦合電感均是較好的現(xiàn)貨產(chǎn)品。

　　就非耦合電感設計而言，33-µHCoilcraftSER2918用于L1，而22-µHCoiltronicsHC9則用于L2。它們的選擇均基于繞組電阻、額定電流和尺寸。選擇電感時，設計人員必須注意還要考慮鐵芯和AC繞組損耗。這些損耗可降低電感的有效DC電流，但并非所有廠商都提供計算所需的全部信息。錯誤的計算結果，會大大增加鐵芯溫度，使其超出典型的40°C溫升。它還會降低效率，并且加速過早失效現(xiàn)象的出現(xiàn)。

　　圖2使用耦合電感的SEPIC（4A時16V）

　　圖2顯示了使用一個耦合電感的原型SEPIC的示意圖。若想在設計中實施非耦合電感，只需在相同PWB上用兩個電感替換耦合電感便可。圖3顯示了兩種原型電路。圖3b中，L1占用了耦合電感的空間，而L2則位于右上角。

　　正如預計的那樣，兩個電路以一種近乎完全一樣的方式工作，且開關電壓和電流波形實質(zhì)相同。但在性能方面存在一些重要的差異。耦合電感設計的控制環(huán)路相當良性，而非耦合電感設計則在最初時候出現(xiàn)不穩(wěn)定。環(huán)路增益測量表明，高Q、低頻諧振是罪魁禍首，其要求添加一個R/C阻尼濾波器與AC電容并聯(lián)。極大簡化時，諧振頻率似乎約為：

圖3SEPIC原型

　　SEPIC電路具有非常復雜的控制環(huán)路特性，同時由于分析結果的解釋一般較為困難，因此必需使用一些數(shù)學工具來進行具體分析。添加這種R/C阻尼濾波器（220µF/2Ω）會增加成本、電路面積和損耗。相比一個單耦合電感，使用兩個非耦合電感會使面積增加10%。

　　圖4顯示了兩種電路的測量效率。我們可以看到，耦合電感設計的效率增加多達0.5%。這可能是由于耦合電感設計的總鐵芯損耗更低，因為其DC接線損耗實際高于使用非耦合電感的設計。L2使用一種粉狀鐵芯材料，其往往具有比L1和自定義Renco耦合電感所用鐵氧體材料更高的損耗。盡管使用了L2的鐵氧體材料，但其會導致更大的面積。

　　結論

　　利用一個耦合電感或者兩個非耦合電感，均能成功實施SEPIC。更高的效率、更小的電路面積以及更良性的控制環(huán)路特性，這些都是使用正確纏繞的自定義耦合電感時原型硬件所帶來的好處。自定義組件沒有現(xiàn)貨器件那么理想，而許多耦合電感隨處可以購買到，且尺寸更小。如果產(chǎn)品上市場時間至關重要，則非耦合電感可為設計人員帶來更大的靈活性。

圖4耦合和非耦合電感均獲得了較好的效率