摘要:本文針對100MW機組給水系統(tǒng)中存在的問題和運行工況,提出了完整的系統(tǒng)解決方案。對方案的可行性進(jìn)行分析論證后認(rèn)為,在給水系統(tǒng)中采用高壓變頻調(diào)速" title="變頻調(diào)速">變頻調(diào)速技術(shù)進(jìn)行改造能夠解決系統(tǒng)中存在的問題,并且取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。
關(guān)鍵詞:給水系統(tǒng) 變頻 改造方案
一、概況:
北京京豐熱電有限公司100MW機組鍋爐給水系統(tǒng)主要由三臺6kV/1600kW給水泵和給水泵母管高、低負(fù)荷調(diào)節(jié)閥門、高壓加熱器等設(shè)備組成,系統(tǒng)結(jié)構(gòu)見下圖所示。系統(tǒng)正常運行情況下,給水泵采用兩用一備方式運行。給水泵將除氧器的水通過高壓加熱器后輸送至高加、省煤器二次加熱最終進(jìn)入汽包,參與汽機、鍋爐的運行循環(huán)。通常,系統(tǒng)根據(jù)機組負(fù)荷高低,控制主給水調(diào)整門和低負(fù)荷調(diào)整門的開度,調(diào)節(jié)主給水流量,從而達(dá)到穩(wěn)定汽包水位的目的。在這種調(diào)節(jié)方式下,系統(tǒng)主要存在以下幾個問題:

1、采用給水泵定速運行,閥門調(diào)整節(jié)流損失大、出口壓力高、管損嚴(yán)重、系統(tǒng)效率" title="系統(tǒng)效率">系統(tǒng)效率低,造成能源的浪費。
2、當(dāng)流量降低閥位開度減小時,調(diào)整閥前后壓差增加工作安全特性變壞,壓力損失嚴(yán)重,造成能耗增加。
3、長期的40~70%閥門開度,加速閥體自身磨損,導(dǎo)致閥門控制特性變差。
4、管網(wǎng)壓力過高威脅系統(tǒng)設(shè)備密封性能,嚴(yán)重時導(dǎo)致閥門泄漏,不能關(guān)嚴(yán)等情況發(fā)生。
5、設(shè)備使用壽命短、日常維護(hù)量大,維修成本高,造成各種資源的極大浪費。
解決上述問題的重要手段之一是采用變頻調(diào)速控制技術(shù)。利用高壓變頻器對給水泵電機進(jìn)行變頻控制,實現(xiàn)給水流量的變負(fù)荷調(diào)節(jié)。這樣,不僅解決了控制閥調(diào)節(jié)線性度差、純滯延大等難以控制的缺點,而且提高了系統(tǒng)運行的可靠性;更重要的是減小了因調(diào)節(jié)閥門孔口變化造成的壓流損失,減輕了控制閥的磨損,降低了系統(tǒng)對管路密封性能的破壞,延長設(shè)備的使用壽命,維護(hù)量減小,改善了系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性,節(jié)約能源,為降低電廠廠用電率提供了良好的途徑。
二、系統(tǒng)方案的選擇
由于系統(tǒng)采用兩用一備方式運行,因此考慮采用一工一變運行方案或兩變運行方案。原給水系統(tǒng)采用閥門調(diào)整的H-Q特性曲線可見圖1,兩臺工頻泵的特性曲線合成為n。在100MW負(fù)荷時,管網(wǎng)特性為rA‘,閥門全開情況下的泵工作點為A,采用閥門調(diào)節(jié),開度減小后系統(tǒng)的有效工作點為A‘。也就是說,100MW負(fù)荷情況下鍋爐系統(tǒng)只需要的壓力11.0Mpa,流量385m3/h的給水工況。兩臺泵的有效功率PA‘ 是與 “A‘-385-0-11.0”圍成的面積相對應(yīng)部分,而“A- A‘-11.0-14.0”圍成的面積對應(yīng)的功率PAA‘ 被閥門節(jié)流消耗掉了。 90MW負(fù)荷,70MW負(fù)荷的工況與100MW相類似。從圖1中可以看出,機組負(fù)荷對流量的需求越低,截流功耗也越大、系統(tǒng)效率降低越多。
系統(tǒng)如果采用一工一變運行方案,此時管網(wǎng)閥門全開、一臺變頻泵調(diào)速運行時的給水系統(tǒng)H-Q特性曲線如下圖右所示的n0 。在100MW負(fù)荷時,管網(wǎng)特性為rA‘,工頻泵的特性曲線為n0,實際所需壓力為11.0Mpa,工頻泵的有效排量為270m3/h與O點對應(yīng)。另一臺泵變頻運行后,泵轉(zhuǎn)速降低,其特性曲線為由額定曲線降為nA ‘ ,其有效工作點即為A‘ ,泵有效功率PA‘為“A‘-385-0-11.0”圍成的面積對應(yīng)功率值,系統(tǒng)不再有截流損耗。但是系統(tǒng)在機組負(fù)荷70MW時,給水流量260 m3/h小于單臺泵的額定排量270m3/h。變頻泵的調(diào)節(jié)已無法滿足系統(tǒng)控制的需要,此時可以停止工頻泵運行由變頻泵滿足系統(tǒng)流量調(diào)節(jié)要求,但是一臺變頻泵的運行將大大降低系統(tǒng)運行安全性能,是不可取的。
如果在變頻泵和工頻泵同時運行的情況下,滿足系統(tǒng)負(fù)荷要求,則必須在負(fù)荷降低后采用閥門調(diào)節(jié)流量。而此時,變頻泵需維持泵出口壓力與管網(wǎng)壓力相等,輸出流量降為“零”(實際上是出口流量接近于零),運行特性曲線為nC‘。變頻泵在零排量功耗增加了系統(tǒng)低負(fù)荷下的給水泵系統(tǒng)" title="泵系統(tǒng)">泵系統(tǒng)功耗,整體效率降低;而且一工一變運行方式下的給水系統(tǒng)控制方案的復(fù)雜性提高不利于調(diào)峰機組的頻繁調(diào)節(jié)工況。一臺泵長期運行于滿負(fù)荷狀態(tài)將影響設(shè)備的使用壽命。
因此,采用一工一變的運行方案不適合于調(diào)峰機組的鍋爐給水泵系統(tǒng)。

鑒于上述情況,提出系統(tǒng)采用兩臺給水泵同時變頻調(diào)節(jié)的控制方案。該方案可以保證兩臺泵的工作點一致,系統(tǒng)響應(yīng)范圍寬可以滿足機組負(fù)荷變化的不同需求。采用兩臺變頻運行的方案,管網(wǎng)閥門全開,兩臺變頻泵調(diào)速運行時的給水系統(tǒng)H-Q特性曲線如圖3所示。兩臺變頻泵的特性曲線合成為n,當(dāng)機組負(fù)荷變化時,給水泵轉(zhuǎn)速降低,其工作點與系統(tǒng)有效工作點一致,大大提高了系統(tǒng)效率,而且采用變頻調(diào)節(jié)后系統(tǒng)響應(yīng)快、線性度好、易于汽包水位自動的投入。在100MW負(fù)荷時,管網(wǎng)特性為rA‘,實際所需壓力為11.0Mpa工況下,兩臺變頻泵的合成特性曲線為nA‘。 兩臺變頻泵的有效功率PA‘與 “A‘-385-0-11.0”圍成的面積對應(yīng),而“A- A‘-11.0-14.0”圍成的面積對應(yīng)的功率PAA‘ 則是系統(tǒng)采用變頻泵調(diào)節(jié)較工頻泵閥門調(diào)節(jié)時節(jié)約的功率部分。 在70MW負(fù)荷時,管網(wǎng)特性為rC‘,實際所需壓力為11.0Mpa工況下,兩臺變頻泵的合成特性曲線為nC‘。 兩臺變頻泵的有效功率PC‘與“C‘-260-0-11.0”圍成的面積對應(yīng),而“C- C‘-11.0-15.2”圍成的面積對應(yīng)的功率PCC‘ ,則是系統(tǒng)采用變頻泵調(diào)節(jié)較工頻泵閥門調(diào)節(jié)時節(jié)約的功率部分。給水系統(tǒng)采用兩臺變頻泵調(diào)節(jié),可以完全響應(yīng)機組負(fù)荷的變化。
因此,100MW調(diào)峰機組的給水系統(tǒng)宜采用兩臺變頻泵的運行方案。

三、系統(tǒng)方案
通過對原系統(tǒng)的研究、分析,綜合其中存在的問題,以“先保證系統(tǒng)安全可靠,結(jié)構(gòu)合理,然后提供最佳性價比方案”的原則對系統(tǒng)進(jìn)行改造方案設(shè)計。
系統(tǒng)采用一拖一工/變頻方案,3#、4#給水泵分別安裝一套高壓變頻調(diào)速系統(tǒng),5#給水泵工頻備用。系統(tǒng)主電氣原理如圖4所示,其中QF表示高壓開關(guān)、QS表示隔離開關(guān)、U表示高壓變頻器、M表示給水泵電動機;QF為現(xiàn)場原有設(shè)備,QS32和QS33之間、QS42和QS43之間均存在機械互鎖關(guān)系,防止變頻器輸出與6kV電源側(cè)短路。正常運行時,斷開QS33、閉合QS32、QS31隔離開關(guān),3#泵處于變頻運行狀態(tài);斷開QS43、閉合 QS42、QS41隔離開關(guān),4#泵處于變頻運行狀態(tài)。當(dāng)3#(或4#)變頻器故障時,系統(tǒng)自動聯(lián)鎖啟動5#給水泵運行。斷開QS32、QS31 (或 QS42、QS41)、閉合QS33(或QS43),3#(或4#)給水泵可以恢復(fù)原工頻系統(tǒng)備用,確保系統(tǒng)運行安全。

給水泵變頻運行方式分為手動控制及汽包水位PID調(diào)節(jié)自動控制兩種。正常情況下, 3#、4#變頻泵作為運行泵長期運轉(zhuǎn),調(diào)節(jié)器發(fā)出調(diào)整門全開指令,主給水調(diào)整門和低負(fù)荷調(diào)整門處于100%全開狀態(tài);由變頻器接受遠(yuǎn)方調(diào)節(jié)器的自動轉(zhuǎn)速控制信號調(diào)節(jié)給水泵流量滿足不同負(fù)荷的需求。當(dāng)單臺變頻器故障跳閘時,系統(tǒng)自動聯(lián)鎖啟動5#給水泵工頻運行。由于工頻泵的啟動時間<10S,而且在達(dá)到額定轉(zhuǎn)速后處于滿載運行狀態(tài),其工作點高于變頻泵運行的工作點,同時會減低變頻運行泵的排量,系統(tǒng)給水量偏于正??刂泣c。因此,在不同的機組負(fù)荷情況下,其擾動量會對汽包水位產(chǎn)生影響。為降低工/變頻切換過程中給水量對負(fù)荷的影響,調(diào)節(jié)器內(nèi)置機組負(fù)荷—調(diào)整閥位特性表,系統(tǒng)將在一臺變頻故障情況下關(guān)小主給水調(diào)整門至50~70%,同時提升變頻器的運行轉(zhuǎn)速。從而降低汽包給水系統(tǒng)對變頻調(diào)節(jié)的依賴作用,防止事故情況下變頻跳閘、工頻泵聯(lián)起后閥門響應(yīng)速度慢汽包水位變化大危及系統(tǒng)安全的情況發(fā)生。在減低節(jié)能空間的情況下保證機組安全,提高一工一變運行方式下的系統(tǒng)安全可靠性,加快變頻完全掉失情況下的系統(tǒng)反映能力是系統(tǒng)控制邏輯設(shè)計當(dāng)中的一個重要問題。
當(dāng)給水泵變頻器跳閘后,可以通過旁路柜將變頻器完全退出主電氣回路,給水泵切換至工頻備用狀態(tài),系統(tǒng)仍然處于兩用一備運行狀態(tài)。在變頻器維修完畢可以投入時,系統(tǒng)將變頻器直接啟動至50Hz工頻運行,待系統(tǒng)穩(wěn)定后,強制開閥指令,調(diào)節(jié)器自動降低變頻轉(zhuǎn)速。從而,完成工頻至變頻運行方式的投入。
四、經(jīng)濟(jì)效益分析
1、現(xiàn)場數(shù)據(jù)
1) 發(fā)電機組容量:100MW
2) 配置給水泵數(shù)量:3臺(兩用一備)
3) 給水泵參數(shù):

4)配套電機參數(shù):

5)發(fā)電機組不同負(fù)荷下給水泵運行參數(shù)統(tǒng)計

6)成本電價:0.232元/kW?h
7)發(fā)電機全年工作時間:8061h (2004年運行統(tǒng)計)
2、工頻狀態(tài)下的年耗電量計算:
Pd:電動機功率; d:電動機效率;U:電動機輸入電壓;cosφ:功率因數(shù)。
計算公式:Pd = ×U×I×cosφ… ①
將電動機銘牌參數(shù)帶入公式①可得,cosφ=0.87。
平均運行時間百分比=平均運行時間/24
由于兩臺給水泵的運行工況一致,因此電動機在工頻狀態(tài)下,可以將兩臺泵的電流之和帶入公式
①進(jìn)行計算。各負(fù)荷電動機實際功耗計算值見下表。

Cd:年耗電量值 ;T:年運行時間 ;δ:單負(fù)荷運行時間百分比 。
累計年耗電量公式:Cd= T×∑(Pd×δ) …②
Cd =8061×(2712.31×25%+2531.49×41.7%+2441.08×33.3%)=20527817 kW?h
因此,采用工頻運行時,每年兩臺給水泵的耗電總量約為2052.8萬度電。
3、變頻狀態(tài)下的年耗電量計算:
(1) 給水泵在變頻情況下的壓力計算:
管網(wǎng)阻力=給水泵出口壓力—調(diào)整門入口壓力
閥門全開所需泵口壓力=調(diào)整門出口壓力+管網(wǎng)阻力
給水泵工作壓力=閥門全開所需泵口壓力—給水泵入口壓力
根據(jù)上述公式,將各負(fù)荷情況下的數(shù)據(jù)帶入后可依次求得給水泵工作壓力值。

(2) 給水泵在不同負(fù)荷下的泵特性系數(shù)計算:
由于給水泵系統(tǒng)在不同負(fù)荷下的管網(wǎng)特性不同,因此,必須將負(fù)荷對應(yīng)的H、Q值帶入公式④求得λ。

(3) 給水泵在變頻情況下的功耗計算:
Pd‘:電動機軸功率 ; P:泵軸功率 ; :電動機效率 ; f:變頻器實際效率 ; :泵效率 ;Q:泵出口流量 ;H:泵壓力 ;λ:泵特性系數(shù)。
由于泵與電動機軸直接連接,則傳動效率為1; Pd‘= P …③
電動機效率 與電動機負(fù)荷率β之間的關(guān)系如圖5所示。

泵軸功率: …④ 電動機功率:
…⑤
由上述公式③④⑤可推理得出:…⑥
將各負(fù)荷情況下求得的H、λ‘以及Q帶入公式⑥計算變頻狀態(tài)的電動機總功耗數(shù)值見下表。
網(wǎng)側(cè)功耗
。 由圖6查得。

Cb=8061×(2340.38×25%+2097.76×41.7%+1938.78×33.3%)= 16972241kW?h
因此,采用變頻運行時,每年凝結(jié)泵耗電量約為1697.2萬度電。
4、節(jié)能計算:
年節(jié)電量:ΔC= Cd-Cb = 2052.8- 1697.2=355.6 萬kW?h
節(jié)電率:(ΔC/Cd)×100% =(355.6/ 2052.8)×100% =17.3%
節(jié)約電量若以發(fā)電成本計算,則每年可節(jié)約發(fā)電成本:355.6×0.232=82.50萬元。
經(jīng)改造后的給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)與改造前的控制閥門開度調(diào)節(jié)相比,除了上述直接經(jīng)濟(jì)效益外,還有許多間接經(jīng)濟(jì)效益:
(1)采用變頻調(diào)速,消除了大電動機啟動時對電網(wǎng)電壓的波動影響。
?。?)采用變頻調(diào)速,消除了大電動機大電流啟動時的沖擊力矩對電機損壞。
?。?)采用變頻調(diào)速,延長了電機、管網(wǎng)和閥門的使用壽命,減輕了維修人員的工作量,降低了維修費用。
(4)提高了系統(tǒng)自動裝置的穩(wěn)定性,為系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)優(yōu)化運行提供了可靠保證;系統(tǒng)的運行參數(shù)得到改善,提高系統(tǒng)效率。
五、結(jié)論
通過對北京京豐熱電有限公司100MW機組給水泵系統(tǒng)的分析論證:采用高壓變頻器對兩臺給水泵進(jìn)行變頻改造,改閥門開度為水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)是切實可行的;能夠起到降低廠用電率的目的。而且,在系統(tǒng)的安全可靠性、設(shè)備維護(hù)量等方面具有良好的收益。